Tables was added, figures was added, text of 3 chapter was fixed

c3.tex

@@ -26,7 +26,7 @@
 \newcommand{\kdiagram}[1]{
 \begin{tikzpicture}
 \pgfplotstableread{#1}\loadedtable;
-\begin{axis}[xbar stacked, width=10cm,height=10cm,
+\begin{axis}[xbar stacked, width=9cm,height=8cm,
              y dir = reverse,
              bar width = 0.8,
              cycle list name=colorbrewer-ylgnbu,
@@ -39,7 +39,7 @@
              xmin=0, 
              enlarge x limits=false,
              point meta=explicit,
-             every node near coord/.append style={font=\small},
+             every node near coord/.append style={font=\tiny},
              nodes near coords={\pgfmathprintnumber[precision=2, zerofill]
                                 {\pgfplotspointmeta}},
              nodes near coords align
@@ -73,8 +73,7 @@ table[
 керамическими волокнами и поликристаллической матрицей при произвольном 
 макродеформировании}
 
-\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений при деформации двухстороннего 
+% Двухосное равнокомпонентное растяжение
-равнокомпонентного растяжения в плоскости слоя}
 
 Введем безразмерные коэффициенты $K_{\sigma_{ij}} = \sigma_{ij}({\bf r}) /
 \sigma_{ij}^{per}({\bf r})$, вычисляемые как отношение компонент тензора
@@ -83,37 +82,33 @@ table[
 
 Найдем коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с 
 керамическими волокнами и поликристаллической матрицей с учетом граничных 
-условий~\ref{eq:c2:b_cond}, соответствующим деформации двухстороннего 
+условий~\ref{eq:c2:b_cond}, соответствующих деформации двухстороннего 
 равнокомпонентного растяжения в плоскости слоя.
 
-Максимальные значения коэффициентов концентрации в точке, соответствующей 
+Структура распределения значений коэффициентов концентрации в точке, 
-центру межволоконного пространства для компонент тензора напряжений модели с 
+соответствующей центру межволоконного пространства для компонент тензора 
-гарантированной прослойкой матрицы представлены на 
+напряжений модели с гарантированной прослойкой матрицы представлены на 
-рисунке~\ref{fig:c3:max_k_s0}.
+рисунке~\ref{fig:c3:max_k_s0}. Как видим, наибольший вклад в коэффициенты 
+концентрации всех видов дефектов вносит касательная составляющая тензора 
+напряжения $\sigma_{13}$. Исключение составляет внутренняя технологическая 
+пора, которая влияет на коэффициенты концентрации напряжений незначительно. При 
+наличии локальных технологических дефектов в виде пропуска волокна основы, 
+разрыва волокна основы или одновременного разрыва волокон основы и утка может 
+произойти разрушение матрицы по механизмам сдвигов в плоскости слоя. При этом 
+дополнительные технологические операции по доуплотнению полости, образованной 
+дефектом, материалом матрицы позволяют снизить влияние концентраторов напряжений 
+в $1{,}3$ -- $1{,}9$ раза.
 
 \begin{figure}[ht!]
   \centering
   \kdiagram{tables/p0s0.csv}
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
+  \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
-межволоконного пространства тканого композита при деформации двухосного 
+межволоконного пространства модельного тканого композита с гарантированной 
-равнокомпонентного растяжении в плоскости слоя}
+прослойкой матрицы между волокнами при деформации двухосного равнокомпонентного 
+растяжении в плоскости слоя}
  \label{fig:c3:max_k_s0}
 \end{figure}
 
-Как видим, наибольший вклад в коэффициенты концентрации для дефекта, 
-представляющего собой пропуск волокна основы вносит касательная составляющая 
-тензора напряжения $\sigma_{23}$.  При возникновении такого дефекта как разрыв 
-волокна основы максимальный вклад вносит нормальная компонента тензора 
-напряжений $\sigma_{22}$. При одновременном разрыве волокон основы и утка 
-максимальный вклад вносит касательная компонента тензора напряжений 
-$\sigma_{13}$. При наличии внутренней технологической поры максимальный вклад 
-вносит касательная компонента тензора напряжений $\sigma_{12}$. Для всех 
-дефектов кроме разрыва волокон основы может произойти разрушение матрицы по 
-механизмам сдвигов в плоскости слоя. Разрыв волокна основы может привести к 
-расслоению матрицы. При этом дополнительные технологические операции по 
-доуплотнению полости, образованной дефектом, позволяют снизить влияние 
-концентраторов напряжений.
-
 На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s0}~--~\ref{fig:c3:k_d7_s0} показаны распределения
 коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с
 искривленными волокнами и поликристаллической матрицей для случая когда 
@@ -121,15 +116,14 @@ $\sigma_{13}$. При наличии внутренней технологиче
 типов технологических дефектов и с учётом дополнительной пропитки композита
 материалом матрицы. Расположение областей, в которых интенсивность напряжений
 достигает максимальных значений в местах, где искривленные волокна основы или
-утка имеют наибольшую кривизну, строго периодично. Исключение составляют
+утка имеют наибольшую кривизну, строго периодично, за исключением областей, 
-области, расположенные вблизи локальных дефектов, при этом, в случае наличия 
+расположенные вблизи локальных дефектов. При этом максимальные значения 
-дефекта максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений приходятся 
+коэффициентов концентрации напряжений приходятся на фазу матрицы. Наличие 
-на фазу тканого наполнителя. При наличии материала матрицы в полостях, 
+материала матрицы в полостях, образованных дефектами приводит к снижению 
-образованных дефектами максимальные значения коэффициентов концентрации 
+коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
-интенсивностей напряжений приходятся на фазу матрицы.
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/s0/s0d1d2}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s0d1d2}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) при деформации двухосного равнокомпонентного растяжения в 
@@ -138,7 +132,7 @@ $\sigma_{13}$. При наличии внутренней технологиче
 \end{figure}
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/s0/s0d3d4}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s0d3d4}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) при деформации двухосного равнокомпонентного растяжения в 
@@ -149,7 +143,7 @@ $\sigma_{13}$. При наличии внутренней технологиче
 \pagebreak
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/s0/s0d5d6}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s0d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) при деформации двухосного равнокомпонентного растяжения в 
@@ -159,43 +153,58 @@ $\sigma_{13}$. При наличии внутренней технологиче
 
 \begin{figure}[ht!]
  \centering
- \includegraphics[width=10cm]{concentrators/v1/s0/s0d7}
+ \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s0d7}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации 
 двухосного равнокомпонентного растяжения в плоскости слоя}
  \label{fig:c3:k_d7_s0}
 \end{figure}
 
-Структура распределения максимальных значений коэффициентов концентрации 
+% Двухосное равнокомпонентное растяжение с контактом
-напряжений в точке, соответствующей центру межволоконного пространства, при 
+
-условии наличия контакта с трением между волокнами под действием 
+Структура распределения значений коэффициентов концентрации напряжений в точке, 
-деформации двухстороннего равнокомпонентного растяжения в плоскости слоя 
+соответствующей центру межволоконного пространства, при условии наличия контакта 
-показана на рис.~\ref{fig:c3:max_k_s0_f}.
+с трением между волокнами под действием деформации двухстороннего 
+равнокомпонентного растяжения в плоскости слоя показана на 
+рис.~\ref{fig:c3:max_k_s0_f}.
 
 \begin{figure}[ht!]
   \centering
   \kdiagram{tables/p1s0.csv}
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
+  \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
 межволоконного пространства тканого композита при деформации равнокомпонентного 
-двухосного растяжения в плоскости слоя с контактом между волокнами}
+двухосного растяжения в плоскости слоя тканого композита с контактом между 
+волокнами}
  \label{fig:c3:max_k_s0_f}
 \end{figure}
 
 Как видим, при наличии контакта с трением между волокнами для всех типов 
-дефектов наибольший вклад в коэффициенты концентрации вносит нормальная 
+дефектов, кроме пропуска волокна основы наибольший вклад в коэффициенты 
-составляющая тензора напряжений $\sigma_{22}$, что может свидетельствовать о 
+концентрации вносит касательная составляющая тензора напряжений $\sigma_{13}$, 
-возможном начале разрушения слоя материала по механизмам расслоения матрицы в 
+что может свидетельствовать о возможном начале разрушения матрицы по 
-направлении, перпендикулярном плоскости слоя. Дополнительное насыщение полости, 
+механизмам сдвигов в плоскости слоя. При наличии пропуска волокна основы, 
-образованной дефектом позволяет снизить коэффициенты концентрации в $1{,}2$ -- 
+максимальный вклад в коэффициенты концентрации напряжений вносит касательная 
-$1{,}6$ раз.
+составляющая $\sigma_{23}$. Дополнительное насыщение полости, образованной 
+дефектом материалом матрицы позволяет снизить коэффициенты концентрации в 
+$1{,}1$ -- $1{,}3$ раза.
 
 Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванных 
-наличием различных типов дефектов,  в слое тканного композита при условии 
+наличием различных типов дефектов в слое тканного композита при условии 
-наличия контакта с трением между волокнами показаны на 
+наличия контакта с трением между волокнами и деформации двухосного 
-рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s0_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s0_f}.
+равнокомпонентного растяжения в плоскоси слоя показаны на 
+рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s0_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s0_f}.
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v2/scheme1/d1d3}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s0d1d2}
+ \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации двухосного 
+равнокомпонентного растяжения в плоскости слоя}
+ \label{fig:c3:k_d1d2_s0_f}
+\end{figure}
+
+\begin{figure}[ht!]
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s0d3d4}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации двухосного 
@@ -204,7 +213,7 @@ $1{,}6$ раз.
 \end{figure}
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v2/scheme1/d2d4}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s0d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации двухосного 
@@ -212,9 +221,14 @@ $1{,}6$ раз.
  \label{fig:c3:k_d5d6_s0_f}
 \end{figure}
 
-% TODO Дописать анализ распределений, заменить рисунки
+Как видим, распределение коэффициентов концентрации напряжений строго 
+периодично, за исключением областей, расположенных вблизи локальных 
+технологических дефектов. При этом максимальные значения коэффициентов 
+концентрации интенсивностей напряжений приходятся на фазу тканого наполнителя. 
+Заполнение полостей, образованных дефектами позволяет снизить значения 
+коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
 
-\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений при одноосном растяжении}
+% Одноосное растяжение
 
 Найдем коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с 
 керамическими волокнами и поликристаллической матрицей с учетом граничных 
@@ -233,41 +247,40 @@ $1{,}6$ раз.
  \label{eq:c3:b_cond:s1}
 \end{equation}
 
-\noindent соответствующим деформации одноосного растяжения слоя тканого 
+\noindent соответствующих деформации одноосного растяжения слоя тканого 
 композита в направлении волокон утка.
 
-Максимальные значения коэффициентов концентрации в точке, соответствующей 
+Структура распределения значений коэффициентов концентрации в точке, 
-центру межволоконного пространства для компонент тензора напряжений модели с 
+соответствующей центру межволоконного пространства для компонент тензора 
-гарантированной прослойкой матрицы представлены на 
+напряжений модели с гарантированной прослойкой матрицы представлены на 
 рисунке~\ref{fig:c3:max_k_s1}.
 
 \begin{figure}[ht!]
   \centering
   \kdiagram{tables/p0s1.csv}
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
+  \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
-межволоконного пространства тканого композита при одноосном растяжении в 
+межволоконного пространства тканого композита с гарантированной прослойкой 
-направлении волокон основы}
+матрицы между волокнами при одноосном растяжении в направлении волокон основы}
  \label{fig:c3:max_k_s1}
 \end{figure}
 
-Можно заметить, что при деформации одностороннего растяжения в направлении 
+Можно заметить, что при деформации односного растяжения в направлении 
 волокон основы для всех видов дефектов наибольший вклад в коэффициенты 
-концентраций вносит нормальная составляющая $\sigma_{22}$. Дальнейшее 
+концентраций вносит касательная составляющая $\sigma_{13}$. Дальнейшее 
-увеличение нагрузок может привести к расслоению матрицы в направлении, 
+увеличение нагрузок может привести к разрушению матрицы по механизмам сдвигов в 
-перпендикулярном плоскости слоя. При этом заполнение полости, образованной 
+слоя. При этом заполнение полости, образованной наличием технологического 
-наличием технологического дефекта, материалом матрицы приводит к снижению 
+дефекта, материалом матрицы приводит к снижению коэффициентов концентрации 
-коэффициентов концентрации напряжений для всех видов дефектов, исключая пропуск 
+напряжений для всех видов дефектов в $1{,}01$ -- $1{,}05$ раза.
-волокна основы.
 
 Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое
 тканого композита полотняного плетения с поликристаллической матрицей при
 наличии различных типов технологических дефектов и с учётом дополнительной
-пропитки композита материалом матрицы при деформации одностороннего растяжения 
+пропитки композита материалом матрицы при деформации одноосного растяжения 
 в направлении волокон основы представлены на 
 рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s1}~--~\ref{fig:c3:k_d7_s1}.
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/s1/s1d1d2}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s1d1d2}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) при одноосном растяжении в направлении волокон основы}
@@ -275,7 +288,7 @@ $1{,}6$ раз.
 \end{figure}
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/s1/s1d3d4}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s1d3d4}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) при одноосном растяжении в направлении волокон основы}
@@ -285,7 +298,7 @@ $1{,}6$ раз.
 \pagebreak
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/s1/s1d5d6}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s1d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) при одноосном растяжении в направлении волокон основы}
@@ -294,49 +307,48 @@ $1{,}6$ раз.
 
 \begin{figure}[ht!]
  \centering
- \includegraphics[width=10cm]{concentrators/v1/s1/s1d7}
+ \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s1d7}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с внутренней технологической порой при одноосном
 растяжении в направлении волокон основы}
- \label{fig:c3:k_d7_s3}
+ \label{fig:c3:k_d7_s1}
 \end{figure}
 
 Как видим, максимальных значений коэффициенты концентрации интенсивностей 
-напряжений достигают вблизи локальных дефектов. При этом, в случае наличия 
+напряжений достигают вблизи локальных дефектов. При этом, для всех видов 
-локального дефекта в виде пропуска волокна основы, максимальные значения 
+дефектов, за исключением одновременного разрыва волокон основы и утка, 
-коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений приходятся на фазу матрицы 
-слоя тканого композита, в то время как для остальных видов дефектов, 
 максимальные значения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений 
-приходятся на фазу волокон. Для всех видов дефектов дополнительное уплотнений 
+приходятся на фазу матрицы слоя тканого композита. В случае одновременно 
-полостей, образованных дефектом материалом матрицы приводит к уменьшению 
+разрыва волокон основы и утка, максимальные значения коэффициентов концентрации 
-коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
+интенсивностей напряжений приходятся на фазу тканого наполнителя. Для всех 
+видов дефектов дополнительное уплотнений полостей, образованных дефектом 
+материалом матрицы приводит к уменьшению коэффициентов концентрации 
+интенсивностей напряжений.
 
-Структура распределения максимальных значений коэффициентов концентрации 
+% Одноосное растяжение с контактом
-напряжений в точке, соответствующей центру межволоконного пространства, при 
+
-условии наличия контакта с трением между волокнами под действием 
+Структура распределения значений коэффициентов концентрации напряжений в точке, 
-деформации одностороннего растяжения в направлении волокон основы показана на 
+соответствующей центру межволоконного пространства, при условии наличия контакта 
-рис.~\ref{fig:c3:max_k_s1_f}. Максимальный вклад в коэффициенты концентраций 
+с трением между волокнами под действием деформации одностороннего растяжения в 
-вносит нормальная составляющая тензора напряжений $\sigma_{22}$, что 
+направлении волокон основы показана на рис.~\ref{fig:c3:max_k_s1_f}. 
-говорит о возможном расслоении матрицы в направлении, перпендикулярном 
-плоскости слоя. При этом дополнительное уплотнение полостей, образованных 
-дефектом материалом матрицы уменьшает значения коэффициентов концентрации 
-напряжений в $1{,}8$ раза.
 
 \begin{figure}[ht!]
   \centering
   \kdiagram{tables/p1s1.csv}
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
+  \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
 межволоконного пространства тканого композита с контактом между волокнами при 
 одноосном растяжении в направлении волокон основы}
  \label{fig:c3:max_k_s1_f}
 \end{figure}
 
-Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванные
+Максимальный вклад в коэффициенты концентраций вносит кастательная составляющая 
-наличием разрыва волокна основы и разрывов волокон основы и утка, показаны на
+тензора напряжений $\sigma_{13}$, что говорит о возможном разрушении матрицы по 
-рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s1_f} и \ref{fig:c3:k_d3d4_s1_f}. 
+механизмам сдвигов в плоскости слоя. При этом дополнительное уплотнение 
+полостей, образованных дефектом материалом матрицы уменьшает значения 
+коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}29$ раза.
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v2/scheme3/d1d3}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d1d2}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в 
@@ -345,27 +357,38 @@ $1{,}6$ раз.
 \end{figure}
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v2/scheme3/d2d4}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d3d4}
+ \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в 
+направлении волокон основы}
+ \label{fig:c3:k_d3d4_s1_f}
+\end{figure}
+
+\begin{figure}[ht!]
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в 
 направлении волокон основы}
- \label{fig:c3:k_d3d4_s3_f}
+ \label{fig:c3:k_d5d6_s1_f}
 \end{figure}
 
-Максимальных значений коэффициенты концентрации достигают в местах вблизи 
+Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое 
-локльных дефектов. Для материала с локальным разрывом волокна основы значения
+модельного тканого композита при наличии контакта с трением между волокнами, 
-коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений достигают $2{,}3$, а при
+вызванные различными видами локальных технологических дефектов, показаны на 
-одновременном разрыве волокон основы и утка --- $2{,}5$, причем заполнение
+рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s1_f}~--~\ref{fig:c3:k_d5d6_s1_f}. Максимальных 
-поры, образовавшейся вследствие наличия локального дефекта, материалом
+значений коэффициенты концентрации достигают в местах вблизи локльных дефектов. 
-поликристаллической матрицы, путем дополнительной пропитки конструкции или
+Для модельного слоя тканого композита с пропуском волокна основы влияние 
-осаждения матрицы из газовой фазы, приводит к увеличению коэффициентов
+коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений незначительны. Для всех 
-концентрации до $2{,}6$ и $3{,}7$ для случаев разрыва волокна основы и
+остальных видов дефектов максимальных значений коэффициенты концентрации 
-одновременного разрыва волокон основы и утка соответственно.
+интенсивностей напряжений достигают в областях вблизи технологических дефектов 
+и приходятся на фазу тканого наполнителя. При этом дополнительное насыщение 
+полостей, образованных локальными технологическими дефектами, материалом 
+матрицы приводит к снижению коэффициентов концентрации интенсивностей 
+напряжений.
 
-
+% Чистое формоизменение
-\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений при деформации чистого 
-формоизменения}
 
 Найдем коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с 
 керамическими волокнами и поликристаллической матрицей с учетом граничных 
@@ -384,235 +407,297 @@ $1{,}6$ раз.
  \label{eq:c3:b_cond:s2}
 \end{equation}
 
-\noindent соответствующим деформации чистого формоизменения.
+\noindent соответствующих деформации чистого формоизменения.
 
-Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений в слое тканного
+Структура распределения значений коэффициентов концентрации напряжений в точке, 
-композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии
+соответствующей центру межволоконного пространства в слое тканного композита с 
-различных технологических дефектов под воздействием сдвиговых
+искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии 
-нагрузок представлены в таблице~\ref{fig:c3:max_k_s2}:
+гарантированной прослойки матрицы между волокнами и с наличием различных видов
+технологических дефектов под воздействием деформации чистого 
+формоизменения представлены в таблице~\ref{fig:c3:max_k_s2}.
 
 \begin{figure}[ht!]
   \centering
   \kdiagram{tables/p0s2.csv}
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
+  \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
 межволоконного пространства тканого композита при чистом формоизменении}
  \label{fig:c3:max_k_s2}
 \end{figure}
 
-Из таблицы видно, что в случае приложения сдвиговых нагрузок к
+Как видим, в случае деформации чистого формоизменения слоя тканого композита с 
-фрагменту композита с локальными технологическими дефектами максимальные
+локальными технологическими дефектами максимальные вклад в коэффициенты 
-значения принимают коэффициенты концентрации касательной составляющей
+концентрации напряжений вносят нормальные составляющие тензора напряжений 
-$\sigma_{13}$ и нормальной составляющей $\sigma_{33}$ компонент тензор
+$\sigma_{22}$ и $\sigma_{33}$, что говорит о том, что при дальнейшем увеличении 
-напряжений. Для фрагмента с внутренней технологической порой максимальный вклад
+нагрузок возможно расслоение матрицы материала в направлении, перпендикулярном 
-в коэффициенты концентрации напряжений вносят касательные составляющие
+плоскости слоя или разрыв матрицы в направлении волокон утка. Дополнительное 
-$\sigma_{12}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ тензора
+насышение полости, образованной дефектом, материалом матрицы снижает значения 
-напряжений.
+коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}65$ раза.
 
-На рис.~\ref{fig:k_d1d2_s2}~--~\ref{fig:k_d5_s2} показаны распределения
+На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s2}~--~\ref{fig:c3:k_d7_s2} показаны распределения
 коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с
 искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии различных
 типов технологических дефектов и с учётом дополнительной пропитки композита
 материалом матрицы под воздействием сдвиговых нагрузок.
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/s1/s1d1d2}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d1d2}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) при чистом сдвиге}
- \label{fig:k_d1d2_s2}
+ \label{fig:c3:k_d1d2_s2}
 \end{figure}
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/s1/s1d3d4}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d3d4}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) при чистом сдвиге}
- \label{fig:k_d3d6_s2}
+ \label{fig:c3:k_d3d4_s2}
 \end{figure}
 
 \pagebreak
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/s1/s1d5d6}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
 доуплотнения~(б) при чистом сдвиге}
- \label{fig:k_d4d7_s2}
+ \label{fig:c3:k_d5d6_s2}
 \end{figure}
 
 \begin{figure}[ht!]
  \centering
- \includegraphics[width=10cm]{concentrators/v1/s1/s1d7}
+ \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s2d7}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с внутренней технологической порой при чистом сдвиге}
- \label{fig:k_d5_s2}
+ \label{fig:c3:k_d7_s2}
 \end{figure}
 
-Вблизи локальных дефектов интенсивности напряжений превышают соответствующие
+Максимальных значений коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений 
-интенсивности напряжений определенное  для композита идеальной периодической
+достигают в обласях, находящихся вблизи локальных технологических дефектов и 
-структуры в $1{,}2$ раза при наличии внутренней технологической поры, в $1{,}3$ 
+приходятся на фазу матрицы для всех видов дефектов, кроме одновременного 
-раза для случая пропуска или разрыва волокна основы и в $1{,}6$ раз для
+разрыва волокон основы и утка. В случае разрыва волокон основы и утка, 
-одновременного разрыва волокон основы и утка. При этом, в случае разрыва волокна
+максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений приходятся на фазу 
-основы или волокон основы и утка, значение коэффициентов концентрации
+тканого наполнителя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом, 
-интенсивностей напряжений может быть снижено до $1{,}2$ и $1{,}5$
+материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации 
-соответственно, с помощью дополнительных операций доуплотнения
+интенсивностей напряжений для всех видов дефектов.
-поликристаллической матрицы.
+
+% Чистое формоизменение с контактом
+
+Структура распределения значений коэффициентов концентрации напряжений в 
+модельном слое тканого композита при наличии контакта с трением между волокнами 
+под действием деформации чистого формоизменения представлены на 
+рис.~\ref{fig:c3:max_k_s2_f}. Как видим, наибольший вклад в коэффициенты 
+концентрации напряжений вносит касательная составляющая $\sigma_{13}$ тензора 
+напряжений. Это говорит о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в 
+плоскости слоя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом 
+материалом матрицы позволяет снизить коэффициенты концентрации напряжений в 
+$1{,}02$ -- $1{,}06$ раза.
+
+\begin{figure}[ht!]
+  \centering
+  \kdiagram{tables/p1s2.csv}
+  \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
+межволоконного пространства модельного тканого композита с контактом между 
+волокнами при чистом формоизменении}
+ \label{fig:c3:max_k_s2_f}
+\end{figure}
+
+На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s2_f} и \ref{fig:c3:k_d5d6_s2_f} представлены
+распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванных
+наличием дефекта в виде разрыва волокна основы и разрыва волокон основы и утка в
+слое модельного тканого композита с поликристаллической матрицей и наличием 
+контакта с трением между волокнами при чистом сдвиге. 
+
+\begin{figure}[ht!]
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d1d2}
+ \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом сдвиге}
+ \label{fig:c3:k_d1d2_s2_f}
+\end{figure}
+
+\begin{figure}[ht!]
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d3d4}
+ \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом сдвиге}
+ \label{fig:c3:k_d3d4_s2_f}
+\end{figure}
+
+\clearpage
+
+\begin{figure}[ht!]
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d5d6}
+ \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом сдвиге}
+ \label{fig:c3:k_d5d6_s2_f}
+\end{figure}
+
+Как видим, пропуск волокна основы оказывает незначительное влияние на значения 
+коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений. Для остальных видов 
+локальных технологических дефектов максимальные значения коэффициентов 
+концентрации напряжений расположены в областях, находящихся вблизи дефекта и 
+приходятся на фазу матрицы. Дополнительное насыщение полости, образованной 
+дефектом материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов 
+концентрации интенсивностей напряжений. 
+
+\clearpage
 
 \section{Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита c 
 металлическими волокнами и поликристаллической матрицей при произвольном 
 макродеформировании}
 
-\subsection{Геометрическая модель слоя тканого композита с контактом между
+% Двухстороннее равнокомпонентное сжатие
-волокнами}
 
-В качестве дефектов, вызывающих концентрации напряжений будем рассматривать
+Рассмотрим материал из ткани с металлическими волокнами в поликристаллической 
-типичные дефекты, возникающие вследствие очень плотного расположения волокон
+матрице. Такие материалы имеют хорошие показатели при сжатии в плоскости слоя. 
---- разрыв волокна основы (рис.~\ref{fig:c3:d1d3}~а) и разрывы волокон основы и
+Найдем коэффициенты концентрации в слое тканого композита с гарантированной 
-утка (рис.~\ref{fig:c3:d2d4}~а). Кроме того рассмотрим случаи когда пора в
+прослойкой матрицы между волокнами, вызванные наличием локльных технологических 
-матрице, образованная дефектом заполняется материалом матрицы в ходе
+дефектов с учетом граничных условий~\ref{eq:c3:b_cond:s3}:
-дополнительных технологических операций (рис.~\ref{fig:c3:d1d3}~б и
-\ref{fig:c3:d2d4}~б).
 
-\begin{figure}
+\begin{equation} 
- \includegraphics[width=17cm]{geometry/v2/d1d3}
+ \begin{array}{c}
- \caption{Разрыв волокна основы в тканом композите с поликристаллической
+  u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = -u_1^0, \quad 
-матрицей при наличии контакта между волокнами~(а) с дополнительной
+  u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = -u_1^0, \\
-пропиткой~(б)}
+  u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = u_2
- \label{fig:c3:d1d3}
+  {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = u_2 {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0, \\
-\end{figure}
+  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} =
+  \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = \sigma_{23} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = 0, \\
+  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} =
+  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0,
+ \end{array}
+ \label{eq:c3:b_cond:s3}
+\end{equation}
 
-\begin{figure}
+\noindent соответствующих деформации двухосного равнокомпонентного сжатия
- \includegraphics[width=17cm]{geometry/v2/d2d4}
+фрагмента модельного тканого композита в плоскости слоя. 
- \caption{Разрыв волокон основы и утка в тканом композите с поликристаллической
-матрицей при наличии контакта между волокнами~(а) с дополнительной
-пропиткой~(б)}
- \label{fig:c3:d2d4}
-\end{figure}
 
-\subsection{Численное решение краевой задачи упругости}
+Структура распределения значений коэффициентов концентрации напряжений в точке, 
-
+соответствующей центру межволоконного пространства модельного слоя тканого 
-Матрицу будем разбивать 14-узловыми тетраэдральными элементами, а волокно --- 
+композита с гарантированной прослойкой матрицы между волокнами под действием 
-20-узловыми гексаэдральными
+деформации двухосного равнокомпонентного сжатия в плоскости слоя для различных 
-элементами. Степень дискретизации
+видов технологических дефектов показана на рис.~\ref{fig:c3:max_k_s3}. Как 
-конечно-элементной сетки будем выбирать таким образом, чтобы дальнейшее
+видим, максимальный вклад в коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений 
-уменьшение характерных размеров элементов ни качественно ни количественно не
+вносит касательная составляющая тензора напряжений $\sigma_{13}$, что 
-влияло на значения структурных перемещений, деформаций и напряжений в слое
+свидетельтвует о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в плоскости 
-тканого композита. Параметры сеток, удовлетворяющих этим условиям показаны в
+слоя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом материалом 
-таблице.
+матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации напряжений в 
-
+$1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
-Решив задачу \ref{eq:Eqvilibrium}~--~\ref{eq:Koshi} с граничными условиями
-\ref{eq:b_cond}~--~\ref{eq:b_cond_Colomb_2} методом конечных элементов получим
-поля интенсивностей напряжений в искривленных нитях основы и утка слоя
-модельного тканого композита идеальной периодической структуры, показанных
-на рис.~\ref{fig:c3:vmis_v2_s1}. Как видим, распределение искомых полей в
-рассматриваемом случае удовлетворяет условиям симметрии и периодичности
-геометрической модели и приложенной внешней нагрузке. Это свидетельствует о
-корректно построенной модели и корректности полученного численного решения.
-Кроме того, обращает на себя внимание концентрация напряжений в местах, где
-искривленные нити основы и утка имеют наибольшую кривизну.
-
-В табл. \ref{fig:c3:max_k_s1_f} представлены максимальные безразмерные
-коэффициенты $K_{\sigma_{ij}} = \sigma_{ij}({\bf r}) /
-\sigma_{ij}^{per}({\bf r})$, определяемые отношением компонент тензора
-напряжений в слое модельного тканого композита с локальным дефектом к
-соответствующим компонентам в слое материала идеальной периодической
-структуры. Обратим внимание на то, что наибольший вклад в коэффициенты
-концентрации вносят касательные составляющие тензора напряжений $\sigma_{13}$.
-Напряжения для этих компонент, в 10--48 раз превышают соответствующие значения
-для модельного материала с идеальной периодической структурой.
-
-\begin{figure}[t!]
- \centering
- \includegraphics[width=17cm]{vmis_v2_s1}
- \caption{Поля интенсивности напряжений в нитях основы и утка при
-равнокомпонентном двухосном растяжении}
- \label{fig:c3:vmis_v2_s1}
-\end{figure}
-
-На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d3_s1} и \ref{fig:c3:k_d2d4_s1} представлены
-распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений для
-слоя модельного тканого композита с разрывом волокна основы и разрывом волокон
-основы и утка. Расположение областей, в которых интенсивность напряжений
-достигает максимальных значений в местах, где искривленные волокна основы или
-утка имеют наибольшую кривизну, строго периодично. Исключение составляют
-области, расположенные вблизи локального разрыва утка или одновременного
-разрыва основы и утка, где интенсивность напряжений превышает соответствующее
-значение, определенное для композита идеальной периодической структуры в $2{,}1$
-раза. Стоит заметить, что заполнение поры, образовавшейся вследствие дефекта,
-материалом поликристаллической матрицы путем дополнительной пропитки или
-осаждения матрицы из газовой фазы приводит к увеличению коэффициентов
-концентрации интенсивностей напряжений до $2{,}8$, при разрыве волокна основы
-(рис.~\ref{fig:c3:k_d1d3_s1}~б) и $3{,}1$ при разрыве волокон основы и утка
-одновременно (рис.~\ref{fig:c3:k_d2d4_s1}~б).
-
-\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с
-соприкасающимися волокнами при чистом сдвиге}
-
-Решим задачу \ref{eq:Eqvilibrium}~--~\ref{eq:Guck} с граничными условиями
-\ref{eq:b_cond_ideal}~--~\ref{eq:b_cond:s2},
-соответствующими чистому сдвигу, дополненными граничными условиями
-\ref{eq:b_cond_Colomb_1} и \ref{eq:b_cond_Colomb_2}, задающими трения между
-волокнами основы и утка тканого композита с поликристаллической матрицей.
-
-Поля интенсивностей напряжений, полученные в результате решения такой задачи,
-показанные на рис.~\ref{fig:c3:vmis_v2_s2}, строго периодичны, что говорит о
-корректности полученного решения.
-
-\begin{figure}[ht]
- \includegraphics[width=15cm]{vmis_v2_s2}
- \caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
-периодической структурой при чистом формоизменении и наличии контакта между
-волокнами основы и утка}
- \label{fig:c3:vmis_v2_s2}
-\end{figure}
-
-Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений представлены в
-таблице~\ref{fig:c3:max_k_s3_f}. Как видно из таблицы, наибольший вклад в
-коэффициенты концентрации напряжений вносят касательная составляющая
-$\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ тензора напряжений.
-Значения этих составляющих в материале с дефектом в $10$~--~$29$ раз превышают
-соответствующие значения в материале с идеальной периодической структуре.
 
 \begin{figure}[ht!]
   \centering
-  \kdiagram{tables/p1s2.csv}
+  \kdiagram{tables/p2s3.csv}
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
+  \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
-межволоконного пространства тканого композита при чистом формоизменении}
+межволоконного пространства модельного тканого композита с гарантированной 
+прослойкой матрицы между волокнами при деформации двухосного равнокомпонентного 
+сжатия в плоскости слоя}
+ \label{fig:c3:max_k_s3}
+\end{figure}
+
+На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s3} и \ref{fig:c3:k_d7_s3} представлены
+распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений для
+слоя модельного тканого композита при наличии гарантированной прослойки 
+матрицы между волокнами с различными видами дефектов. Области, в которых 
+коэффициенты концентрации напряжений расположены вблизи локальных 
+технологических дефектов и приходятся на фазу поликристаллической матрицы. 
+Дополнительное насыщение полостей, образованных дефектами материалом матрицы 
+позволяет снизить значения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
+
+\begin{figure}[ht!]
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d1d2}
+ \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
+доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
+ \label{fig:c3:k_d1d2_s3}
+\end{figure}
+
+\begin{figure}[ht!]
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d3d4}
+ \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
+доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
+ \label{fig:c3:k_d3d4_s3}
+\end{figure}
+
+\pagebreak
+
+\begin{figure}[ht!]
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d5d6}
+ \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
+доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
+ \label{fig:c3:k_d5d6_s3}
+\end{figure}
+
+\begin{figure}[ht!]
+ \centering
+ \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s3d7}
+ \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+слое тканого композита с внутренней технологической порой при двухосном 
+равнокомпонентном сжатии}
+ \label{fig:c3:k_d7_s3}
+\end{figure}
+
+% Двухстороннее равнокомпонентное сжатие с контактом
+
+Структура распределения значений коэффициентов концентрации напряжений в точке, 
+соответствующей центру межволоконного пространства модельного слоя тканого 
+композита при наличии контакта с трением между волокнами с различными видами 
+технологических дефектов при воздействии деформации двухосного 
+равнокомпонентного сжатия представлена на рис.~\ref{fig:c3:max_k_s3_f}.
+
+\begin{figure}[ht!]
+  \centering
+  \kdiagram{tables/p3s3.csv}
+  \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре 
+межволоконного пространства модельного тканого композита с контактом между 
+волокнами при деформации двухосного равнокомпонентного сжатия в плоскости слоя}
  \label{fig:c3:max_k_s3_f}
 \end{figure}
 
-На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d3_s2} и \ref{fig:c3:k_d2d4_s2} представлены
+Как видим, максимальный вклад в коэффициенты концентрации напряжений вносят 
-распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванных
+касательные составляющие тензора напряжений $\sigma_{23}$ и $\sigma_{12}$, что 
-наличием дефекта в виде разрыва волокна основы и разрыва волокон основы и утка в
+говорит о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов. Доплонительное 
-слое тканого композита с поликристаллической матрицей при чистом сдвиге. 
+насыщение полостей, образованных дефектами приводит к уменьшению значений 
+коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}06$ -- $1{,}79$ раза.
+
+Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое 
+модельного тканого композита при наличии контакта с трением между волокнами, с 
+различными видами технологических дефектов при деформации двухосного 
+равнокомпонентного сжатия показаны на 
+рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s3_f}~--~\ref{fig:c3:k_d5d6_s3_f}.
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v2/scheme2/d1d3}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s3d1d2}
+ \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
+слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом сдвиге}
+ \label{fig:c3:k_d1d2_s3_f}
+\end{figure}
+
+\begin{figure}[ht!]
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s3d3d4}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при чистом сдвиге}
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом сдвиге}
- \label{fig:c3:k_d1d3_s2}
+ \label{fig:c3:k_d3d4_s3_f}
 \end{figure}
 
 \begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v2/scheme2/d2d4}
+ \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s3d5d6}
  \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
 слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при чистом сдвиге}
+доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом сдвиге}
- \label{fig:c3:k_d2d4_s2}
+ \label{fig:c3:k_d5d6_s3_f}
 \end{figure}
 
-Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений строго
+Максимальных значений коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений 
-периодично и достигает максимальных значений в местах, расположенных вблизи
+достигают в областях, находящихся вблизи локальных технологических дефектов и 
-локальных дефектов. При разрыве волокна основы максимальное значение
+приходятся на фазу тканого наполнителя. При этом дополнительное насыщение 
-коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений равно $2{,}3$
+полостей, образованных дефектами материалом матрицы снижает значения 
-(рис.~\ref{fig:c3:k_d1d3_s2}~а), а при одновременном разрыве волокон основы и
+коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений незначительно.
-утка --- $3{,}0$ (рис.~\ref{fig:c3:k_d2d4_s2}~б). При этом, заполнение поры,
-образовавшейся в результате одновременного разрыва волокон основы и утка,
-материалом поликристаллической матрицы путем дополнительной пропитки или
-осаждения матрицы из газовой фазы позволяет снизить коэффициенты концентрации
-интенсивностей напряжений до $2{,}6$ (рис.~\ref{fig:c3:k_d2d4_s2}~б). 
-
 
 \section*{Выводы к третьей главе}
 \addcontentsline{toc}{section}{Выводы к третьей главе}

common.tex

@@ -146,7 +146,7 @@ SALOME-MECA для определения безразмерного парам
 $3$ опубликованы в изданиях, входящих в базы цитирования SCOPUS, а $4$ статьи 
 --- в журналах из перечня, рекомендованного ВАК РФ~\citemy{A:bib:dedkov1,
 A:bib:dedkov2, A:bib:dedkov3} и $15$-и работах в материалах и тезисах 
-докладов Всероссийских и международных конференций~\citemy{A:bib:dedkov1}.
+докладов Всероссийских и международных конференций~\citemy{A:bib:dedkov10}.
 }
 
 \mkcommonsect{contrib}{Личный вклад автора.}{%

disser.kilepr

@@ -4,7 +4,7 @@ img_extIsRegExp=false
 img_extensions=.eps .jpg .jpeg .png .pdf .ps .fig .gif
 kileprversion=2
 kileversion=2.1.3
-lastDocument=c2.tex
+lastDocument=my.bib
 masterDocument=
 name=disser
 pkg_extIsRegExp=false
@@ -37,7 +37,7 @@ Mode=LaTeX
 ReadWrite=true
 
 [document-settings,item:c2.tex]
-Bookmarks=319
+Bookmarks=
 Encoding=UTF-8
 FoldedColumns=
 FoldedLines=
@@ -122,40 +122,40 @@ order=3
 
 [item:c1.tex]
 archive=true
-column=35
+column=8
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=1
+line=26
 mode=LaTeX
 open=true
 order=4
 
 [item:c2.tex]
 archive=true
-column=69
+column=39
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=15
+line=123
 mode=LaTeX
 open=true
 order=5
 
 [item:c3.tex]
 archive=true
-column=7
+column=36
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=447
+line=223
 mode=LaTeX
 open=true
 order=6
 
 [item:common.tex]
 archive=true
-column=56
+column=73
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=133
+line=148
 mode=LaTeX
 open=true
 order=1
@@ -182,12 +182,12 @@ order=7
 
 [item:er.dot]
 archive=true
-column=28
+column=49
 encoding=UTF-8
 highlight=dot
-line=18
+line=7
 mode=dot
-open=true
+open=false
 order=9
 
 [item:intro.tex]
@@ -195,7 +195,7 @@ archive=true
 column=0
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=8
+line=52
 mode=LaTeX
 open=true
 order=2
@@ -205,7 +205,7 @@ archive=true
 column=0
 encoding=UTF-8
 highlight=BibTeX
-line=0
+line=35
 mode=BibTeX
 open=true
 order=8
@@ -215,7 +215,7 @@ archive=true
 column=0
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=14
+line=44
 mode=LaTeX
 open=true
 order=0
@@ -230,37 +230,37 @@ ViRegisterFlags=0,0
 ViRegisterNames=-,^
 
 [view-settings,view=0,item:c1.tex]
-CursorColumn=35
+CursorColumn=8
-CursorLine=1
+CursorLine=26
 JumpList=
-ViMarks=.,1,35,[,1,35,],1,35
+ViMarks=.,26,8,[,26,8,],26,8
 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
 ViRegisterFlags=0,0
 ViRegisterNames=-,^
 
 [view-settings,view=0,item:c2.tex]
-CursorColumn=69
+CursorColumn=39
-CursorLine=15
+CursorLine=123
 JumpList=
-ViMarks=.,262,0,[,256,0,],262,0,^,311,4,a,319,0
+ViMarks=.,443,41,[,443,39,],443,41
 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
 ViRegisterFlags=0,0
 ViRegisterNames=-,^
 
 [view-settings,view=0,item:c3.tex]
-CursorColumn=7
+CursorColumn=36
-CursorLine=447
+CursorLine=223
 JumpList=
-ViMarks=.,447,7,[,447,7,],447,7
+ViMarks=.,223,36,[,223,36,],223,36
 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
 ViRegisterFlags=0,0
 ViRegisterNames=-,^
 
 [view-settings,view=0,item:common.tex]
-CursorColumn=56
+CursorColumn=73
-CursorLine=133
+CursorLine=148
 JumpList=
-ViMarks=.,134,0,[,134,0,],134,0
+ViMarks=.,148,72,[,148,72,],148,72
 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
 ViRegisterFlags=0,0
 ViRegisterNames=-,^
@@ -275,8 +275,8 @@ ViRegisterFlags=0,0
 ViRegisterNames=-,^
 
 [view-settings,view=0,item:er.dot]
-CursorColumn=28
+CursorColumn=49
-CursorLine=18
+CursorLine=7
 JumpList=
 ViMarks=.,18,24,[,18,24,],18,27
 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
@@ -285,7 +285,7 @@ ViRegisterNames=-,^
 
 [view-settings,view=0,item:intro.tex]
 CursorColumn=0
-CursorLine=8
+CursorLine=52
 JumpList=
 ViMarks=
 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
@@ -294,18 +294,18 @@ ViRegisterNames=-,^
 
 [view-settings,view=0,item:my.bib]
 CursorColumn=0
-CursorLine=0
+CursorLine=35
 JumpList=
-ViMarks=
+ViMarks=.,35,0,[,35,0,],35,0
 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
 ViRegisterFlags=0,0
 ViRegisterNames=-,^
 
 [view-settings,view=0,item:stress_concentartors.tex]
 CursorColumn=0
-CursorLine=14
+CursorLine=44
 JumpList=
-ViMarks=.,14,0,[,14,0,],14,0
+ViMarks=.,11,0,[,12,0,],-1,-1
 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
 ViRegisterFlags=0,0
 ViRegisterNames=-,^

my.bib

@@ -1,5 +1,5 @@
 @ARTICLE{A:bib:dedkov1,
-  Author   = {Дедков~Д.~В. and Зайцев~А.~В. and Ташкинов~А.~А. },
+  Author   = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
   Title    = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с закрытыми
 внутренними технологическими порами},
   Journal  = {Вестник ПНИПУ. Механика},
@@ -11,7 +11,7 @@
 }
 
 @ARTICLE{A:bib:dedkov2,
-  Author   = {Дедков~Д.~В. and Зайцев~А.~В.},
+  Author   = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев},
   Title    = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
 дефектами при двухосном однородном равнокомпонентном макродеформировании},
   Journal  = {Вестник Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки.},
@@ -22,7 +22,7 @@
 }
 
 @ARTICLE{A:bib:dedkov3,
-  Author   = {Дедков~Д.~В. and Ташкинов~А.~А. },
+  Author   = {Д.В. Дедков and А. А. Ташкинов},
   Title    = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита
 с локальными технологическими дефектами при чистом формоизменении},
   Journal  = {Вычислительная механика сплошных сред.},
@@ -32,3 +32,14 @@
   Year     = {2013},
   Language = {russian}
 }
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov10,
+  Author   = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title    = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с 
+локальными технологическими дефектами}, 
+  Booktitle = {Механика наноструктурированных материалов и систем: Мат. 
+Всероссийск. конф.}, 
+  Year = {2012},
+  Pages = {23},
+  Publisher = {Москва: Изд-во ИПРИМ РАН}
+}

tables/p0s0.csv

@@ -1,8 +1,8 @@
-id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
-1, {Пропуск волокна основы}, 1.36, 1.15, 1.07, 1.18, 1.05, 1.48 
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.933045312504, 0.936675207989, 0.929982158028, 0.912965320143, 4.22825314981, 0.995700905334
-2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.21, 1.19, 0.97, 0.99, 1.04, 1.15 
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.966942938923, 0.977403185818, 0.970937298197, 0.920694023903, 3.09690998475, 0.924492068887
-3, {Разрыв нити основы}, 1.47, 2.33, 1.71, 0.97, 1.96, 1.47 
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.963725996565, 0.963049046501, 0.954162322098, 0.941757518408, 4.58124930213, 0.844732431838
-4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.29, 1.13, 0.94, 1.16, 1.27, 1.24 
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.973377645577, 0.975051533781, 0.965011676963, 0.944402440209, 3.57166951189, 0.846315742151
-5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.32, 1.09, 0.96, 0.95, 2.90, 1.55 
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.954783042809, 0.950650833321, 0.930249219868, 0.949561722673, 4.54281110409, 0.940466094721
-6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.18, 0.98, 0.90, 1.01, 1.06, 1.14 
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.975821188908, 0.977544629523, 0.95754615871, 0.9704769916, 2.40815854471, 0.931738965072
-7, {Внутренняя пора}, 1.08, 1.39, 1.11, 1.89, 1.27, 1.38 
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.998244143091, 0.998636790799, 0.996433312703, 0.995632501699, 1.00541115172, 0.997361941665

tables/p0s1.csv

@@ -1,8 +1,8 @@
-id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
-1, {Пропуск волокна основы}, 1.18, 1.26, 1.03, 1.17, 1.23, 1.18 
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.980661511803, 0.993036546129, 0.977520729617, 0.751763610098, 1.16968573318, 0.987347148068
-2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.17, 1.90, 1.25, 1.15, 1.23, 1.19 
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.987207671699, 1.00548097411, 0.992314897162, 0.727258056513, 1.10909698924, 0.972823744506
-3, {Разрыв нити основы}, 1.22, 1.86, 1.34, 1.21, 1.27, 1.23 
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.964630378253, 0.955738057526, 0.940698620061, 0.943309994416, 1.14682773445, 0.906010084628
-4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.20, 1.46, 1.04, 1.16, 1.26, 1.22 
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.96707778748, 0.962613443005, 0.945347405691, 0.894041599375, 1.12527910051, 0.910654892714
-5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.39, 3.66, 1.86, 1.60, 1.32, 1.39 
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.931818024409, 0.899185549838, 0.892336923156, 1.02014191549, 1.23360210929, 0.867472085729
-6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.33, 2.64, 1.84, 1.49, 1.24, 1.34 
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.935445312043, 0.915378591485, 0.90615526502, 0.927870733992, 1.18701469413, 0.876944794954
-7, {Внутренняя пора}, 1.02, 1.67, 0.99, 1.05, 1.02, 1.02 
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.9947522156, 0.992066755537, 0.991319653368, 1.03943718228, 1.01973410887, 0.992136930885

tables/p0s2.csv

@@ -1,8 +1,8 @@
-id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
-1, {Пропуск волокна основы}, 1.21, 1.04, 2.17, 1.15, 1.35, 1.41 
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.1670794907, 1.816636502146, 1.558824172127, 1.11071074466, 1.02066425482, 0.988674748324
-2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.17, 0.92, 1.95, 1.12, 1.42, 1.45 
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00426239816, 1.752021638613, 0.935195273338, 1.10748856823, 1.03077286788, 0.99159816699
-3, {Разрыв нити основы}, 1.34, 1.02, 2.00, 1.21, 1.06, 1.15 
+3, {Разрыв волокна основы}, 1.00970373665, 1.94671399988, 2.1184140229, 0.980013863108, 1.03476310282, 0.939843804223
-4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.36, 1.13, 1.99, 1.15, 0.96, 1.09 
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 1.119046843899, 1.85156085653, 2.05828225367, 1.00363737497, 1.03986231433, 0.944041478374
-5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.50, 1.47, 2.24, 1.24, 0.98, 1.30 
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 1.026067034469, 2.6842252263, 2.2500164126, 1.278148321343, 1.08658805872, 1.259921670491
-6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.38, 1.21, 2.16, 1.18, 1.06, 1.32 
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 1.017694847512, 2.47653101751, 2.1485204584, 0.94371758731, 1.09097609391, 1.175093627496
-7, {Внутренняя пора}, 1.24, 1.18, 4.16, 1.25, 1.37, 1.25 
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.976329553898, 1.14767221054, 1.10023543463, 0.95465196451, 1.01306069949, 0.99219206708

tables/p1s0.csv

@@ -1,7 +1,7 @@
-id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
-1, {Пропуск волокна основы}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.968683973086, 0.959896014566, 0.951076579374, 1.62742602166, 1.367493283729, 1.83745070173
-2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.979810273087, 0.973560565461, 0.966831710688, 1.47425968122, 1.274478255975, 1.76823964597
-3, {Разрыв нити основы}, 1.38, 3.90, 1.71, 1.07, 1.62, 1.07  
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.978191863252, 0.964868019515, 0.972130546288, 1.34345160519, 2.30696343583, 2.12586948738
-4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.17, 3.18, 2.29, 0.91, 1.65, 1.38
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.983784342424, 0.970726153301, 0.977420238511, 1.27193385992, 1.76760651148, 1.98637477151
-5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.32, 4.16, 1.85, 1.16, 1.64, 2.27 
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.953436922317, 0.95139108646, 0.959306061939, 1.97839237367, 4.3616153365, 2.50466698718
-6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.47, 2.48, 1.80, 0.97, 1.47, 1.34  
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.965673304938, 0.961737020537, 0.969342679352, 1.76811846787, 3.31370961826, 2.30666588097

tables/p1s1.csv

@@ -1,7 +1,7 @@
-id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
-1, {Пропуск волокна основы}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.00959508904, 1.02812231715, 1.04470759438, 1.03889980534, 1.056455674122, 0.968410062168
-2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.01021910542, 1.02769081275, 1.04305229755, 1.04934255025, 1.038810554757, 0.969678423598
-3, {Разрыв нити основы}, 1.30, 3.05, 1.37, 1.21, 1.43, 1.58  
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.996888865001, 0.973841145759, 0.971741513636, 1.00885872391, 2.14671630718, 1.018261275354
-4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.07, 3.04, 1.08, 1.02, 1.12, 1.14
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.997816047064, 0.974600016216, 0.973255950663, 1.00258849317, 1.7969615965, 1.008073386371 
-5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.42, 4.94, 1.05, 1.47, 1.49, 1.45 
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.974609170842, 0.925801706534, 1.085157249146, 1.010299776, 3.57611597699, 1.138204837766
-6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.27, 2.71, 1.31, 1.32, 1.41, 1.71  
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.979538728992, 0.933072653228, 0.896818083707, 1.02888625714, 2.8098735599, 1.093051873472

tables/p1s2.csv

@@ -1,7 +1,7 @@
-id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
-1, {Пропуск волокна основы}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.06496136869, 1.003179169146, 0.935486901717, 1.21517880145, 1.36063786946, 1.10740580576
-2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.04826489498, 1.008504402525, 0.951817569802, 1.17615495319, 1.27996598765, 1.09084974723
-3, {Разрыв нити основы}, 1.39, 1.86, 2.72, 1.31, 1.13, 1.32  
+3, {Разрыв волокна основы}, 1.01881638759, 1.04274164176, 1.01663650376, 1.11383645423, 3.562403543, 1.01795241496
-4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.30, 3.14, 5.41, 0.99, 0.88, 1.87
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 1.01244038129, 1.06058351005, 1.01756527001, 1.08793932463, 3.49092189869, 1.00448013052
-5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.42, 2.00, 1.05, 1.41, 1.05, 1.76 
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 1.0344899051, 1.16867784147, 1.0415040353, 1.25403296927, 2.94146358514, 0.916895134841
-6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.24, 4.68, 1.39, 1.07, 0.96, 2.08  
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 1.02829436351, 1.15847807172, 1.03711536505, 1.21295282575, 2.53089354582, 0.932541105283

tables/p2s3.csv

@@ -0,0 +1,8 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.966379813563, 0.983481274565, 0.95001377118, 0.982467988768, 4.63831576353, 0.951454598813
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.975603221674, 0.996973045835, 0.967076768301, 0.965593870259, 4.24148255662, 0.943490031648
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.977523871744, 0.969922289532, 0.943402973083, 1.22311382436, 6.5103879576, 0.961683161788
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.980191023267, 0.972682409677, 0.947155786224, 1.24239222124, 6.01657458535, 0.965483888017
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.990168867597, 0.9808708302, 0.924822527705, 0.939284987405, 7.52025739204, 1.10019413501
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.994669214199, 0.9877868129, 0.934331774159, 0.911075903536, 6.6189086565, 1.09759088508
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.997567732155, 0.997902403595, 0.991784659921, 0.980658154702, 1.7089456206, 1.01670191095

tables/p2s4.csv

@@ -0,0 +1,8 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.984628209624, 1.02077303961, 0.962998641217, 1.08859655091, 1.1058273959, 0.957942628186
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.985209009234, 1.02279117252, 0.968239774974, 1.0865830107, 1.10815333327, 0.955509600264
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.980528859167, 0.951371150346, 0.970914936069, 0.950076055089, 1.26806315534, 0.96576420495
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.980353066787, 0.954438946933, 0.973603366071, 0.955683486123, 1.25981615506, 0.971930544291
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.973473217924, 0.925047225082, 0.945511945795, 0.933024974865, 1.306002505, 0.948547771233
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.974470279879, 0.938469763435, 0.935699652962, 0.936768022344, 1.27931299804, 0.956767725164
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.996603801627, 0.998301255574, 0.983749015693, 0.951172908637, 1.04630379256, 1.00471054256

tables/p2s5.csv

@@ -0,0 +1,8 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.971424366014, 0.990312296016, 0.948849943466, 7.49583836698, 1.34655178627, 0.952958973711
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.9776006235, 1.00097445573, 0.963628145617, 6.18368111376, 1.32230710249, 0.947314988504
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.97753325718, 0.96238537948, 0.924254697632, 6.28856939511, 1.60778576533, 0.964233392465
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.979262211525, 0.96545147761, 0.928061473134, 6.50542487158, 1.56747762034, 0.968995229237
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.984266757924, 0.965474892513, 0.906597591923, 2.47322441605, 1.69572221816, 1.04232341241
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.98770201869, 0.974577657704, 0.91681867727, 1.82221950795, 1.61109490778, 1.0440534934
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.997116238998, 0.997744435665, 0.989674001239, 0.509775033787, 1.08822811659, 1.01204987048

tables/p3s3.csv

@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.99030566163, 1.06884862531, 0.961885093402, 1.486584208578, 0.96847258797, 8.84626648448
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.993168422474, 1.09232542177, 0.96957468383, 1.30414205628, 0.946947803584, 8.15561623068
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.969545623518, 0.949392655478, 0.972833540666, 6.1298579443, 0.938993548496, 3.1087983399
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.972813897026, 0.926604129402, 0.97463838331, 3.4060246511, 0.925815143496, 2.0585016316
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.941188158277, 0.986526904462, 0.971270030837, 5.7901863004, 1.6561985984, 3.3377372588
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.946964837904, 0.902712605927, 0.974872599697, 5.0061384483, 1.47793743652, 2.2946806688

tables/p3s4.csv

@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.00604928707, 1.37476651019, 2.17007798918, 1.08036404873, 3.0015596907, 0.908769844145
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00610034235, 1.38704405207, 2.12072945952, 1.08386881793, 2.0622899126, 0.903994366947
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.98881733949, 0.945355381424, 1.29385589141, 0.906545970197, 3.528007443, 0.907952477794
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.988598183038, 0.949333411218, 1.27649205872, 0.907527306735, 2.396052691, 0.90740527204
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.981681816839, 0.99582476676, 0.935218741935, 0.987141390808, 3.429336887, 0.96830537257
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.983142250205, 0.96276206122, 0.902826524484, 0.97564824475, 2.429313581, 0.917624468903

tables/p3s5.csv

@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.993511813339, 1.10672936216, 0.955261736419, 1.12753641164, 0.9793701639537, 0.938802682578
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.995389313617, 1.12864520397, 0.963506111225, 1.18240744335, 0.9437261913149, 0.903712153915
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.97548979845, 0.986908296544, 0.958860264967, 0.95591565039, 1.69005269858, 0.995352368728
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.977406523372, 0.901906287584, 0.961149095958, 0.9387648350604, 1.54933204645, 0.907276775109
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.956217307753, 0.949689195956, 0.952350711823, 0.958274742054, 2.56978940815, 0.956976660884
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.96028251939, 0.916729026839, 0.957780604456, 0.955092432837, 2.33189119706, 0.927322659903