diff --git a/c1.tex b/c1.tex
index 3c83470..63de952 100644
--- a/c1.tex
+++ b/c1.tex
@@ -303,6 +303,9 @@ $6\dots100$~МПа при температуре $550\dots 650^\circ\mathrm{C}$.
 внутренней структуры и структурных дефектов, геометрические параметры изделия,
 состояние поверхности изделия, а так же условия проведения контроля.
 
+\section{Виды локальных технологических дефектов, типичных для тканых композиционных 
+материалов и способы их устранения}
+
 \subsection{Структурные дефекты тканых композитов с поликристаллической
 матрицей}
 
diff --git a/c2.tex b/c2.tex
index 9d4a5a2..3e3934f 100644
--- a/c2.tex
+++ b/c2.tex
@@ -3,8 +3,8 @@
 
 В главе\insecondtext
 
-\section{Разработка твердотельной модели тканого композита с локальными
-технологическими дефектами}
+\section{Разработка твердотельной модели тканого композита с искривленными 
+волокнами}
 
 \subsection{Геометрическая модель слоя тканого композита}
 \label{c1:geometry}
@@ -191,9 +191,9 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
 а ее точки не имеют ограничений на перемещения. В случае насыщения внутренней
 поры соответствующие объемы материала обладают свойствами матрицы.
 
+\section{Тестирование твердотельной модели тканого композита}
 
-
-\section{Численное решение краевой задачи упругости методом конечных 
+\subsection{Численное решение краевой задачи упругости методом конечных 
 элементов}
 
 Краевая задача \eqref{eq:Eqvilibrium} -- \eqref{eq:Guck} с граничными условиями
@@ -251,8 +251,8 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
 Упругие модули поликристаллической матрицы были выбраны следующими: $E_m
 = 0{,}28$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_m = 0,40$. 
 
-\section{Тестирование математической модели тканого композита с искривленными
-волокнами}
+\subsection{Условия сходимости краевой задачи для слоя тканого композита с 
+искривленными волокнами}
 
 Для проверки корректности построения математической модели решалась задача по
 определению напряженно-деформированного состояния при двухосном
@@ -349,6 +349,15 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
  \label{tab:discr}
 \end{table}
 
+\section{Разработка модуля расширений платформы моделирования для расчета коэффициентов
+концентрации напряжений}
+
+\subsection{Схема базы данных для определения коэффициентов концентрации напряжений в 
+слое тканого композита с искривленными волокнами}
+
+\subsection{Алгоритм рассчета коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого композита 
+с искривленными волокнами}
+
 \section*{Выводы ко второй главе}
 \addcontentsline{toc}{section}{Выводы ко второй главе}
 
diff --git a/c3.tex b/c3.tex
index f47d9ea..c0fd90b 100644
--- a/c3.tex
+++ b/c3.tex
@@ -3,8 +3,9 @@
 
 В главе\inthirdtext
 
-\section{Модели тканого композита с поликристаллической матрицей с периодическим
-и квазипериодическим расположением волокон}
+\section{Математическая модель упруго-хрупкого поведения слоя тканого композита 
+с поликристаллической матрицей при наличии гарантированной прослойки матрицы 
+между волокнами}
 
 \subsection{Коэффициенты концентрации напряжений}
 
@@ -399,10 +400,8 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
 доуплотнения поликристаллической матрицы.
 
 
-
-\section{Математическая модель упруго-хрупкого поведения слоя тканого
-композита с поликристаллической матрицей при наличии контакта с трением между
-волокнами}
+\section{Математическая модель упруго-хрупкого поведения слоя тканого композита с 
+поликристаллической матрицей при наличии контакта с трением между волокнами}
 
 \subsection{Геометрическая модель слоя тканого композита с контактом между
 волокнами}