From b3363c8c84195cc7c7cc65549121c33827afef90 Mon Sep 17 00:00:00 2001 From: "Denis V. Dedkov" Date: Sun, 21 Sep 2014 19:21:29 +0600 Subject: [PATCH] Average tables was added --- c3.tex | 581 +++++++++++++++++++++++++++----------------- disser.kilepr | 18 +- tables/avg/p1s2.csv | 6 +- tables/avg/p2s3.csv | 14 +- tables/avg/p3s4.csv | 12 +- tables/avg/p3s5.csv | 10 +- tables/p3s4.csv | 4 +- 7 files changed, 392 insertions(+), 253 deletions(-) diff --git a/c3.tex b/c3.tex index b3c7bd0..92a43be 100644 --- a/c3.tex +++ b/c3.tex @@ -303,7 +303,8 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн \kdiagram{tables/p0s1.csv} \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре межволоконного пространства тканого композита с гарантированной прослойкой -матрицы между волокнами при одноосном растяжении в направлении волокон основы} +матрицы между волокнами при деформации одноосного растяжения в направлении +волокон основы} \label{fig:c3:max_k_s1} \end{figure} @@ -358,7 +359,8 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s1d5d6} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при одноосном растяжении в направлении волокон основы} +доуплотнения~(б) при деформации одноосного растяжения в направлении волокон +основы} \label{fig:c3:k_d5d6_s1} \end{figure} @@ -366,8 +368,8 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн \centering \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s1d7} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с внутренней технологической порой при одноосном -растяжении в направлении волокон основы} +слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации +одноосного растяжения в направлении волокон основы} \label{fig:c3:k_d7_s1} \end{figure} @@ -391,31 +393,49 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн \kdiagram{tables/p1s1.csv} \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре межволоконного пространства тканого композита с контактом между волокнами при -одноосном растяжении в направлении волокон основы} +деформации одноосного растяжения в направлении волокон основы} \label{fig:c3:max_k_s1_f} \end{figure} -Максимальный вклад в коэффициенты концентраций вносит касательная составляющая -тензора напряжений $\sigma_{13}$, что говорит о возможном разрушении матрицы по +\begin{table}[ht] + \centering + \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного +пространства тканого композита, при условии наличия контакта с трением между +волокнами к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при +деформации одноосного растяжения в направлении волокон основы} + \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p1s1.csv} + \label{tab:c3:avg_k_s1_f} +\end{table} + +Максимальный вклад в коэффициенты концентраций для всех типов дефектов, за +исключением пропуска волокна основы, вносит касательная составляющая тензора +напряжений $\sigma_{13}$, что говорит о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в плоскости слоя. При этом дополнительное уплотнение полостей, образованных дефектом материалом матрицы уменьшает значения -коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}29$ раза. +коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}29$ раза. Кроме того, +для всех типов дефектов отношение касательной компоненты тензора напряжений +$\sigma_{23}$ в точке, соответствующей центру межволоконного пространства к +среднему значению той же касательной компоненты в матрице превышают значения +коэффициентов концентрации напряжений для этой компоненты, что может говорить о +возможном разрушении матрицы в соответсвующей точке как из-за влияния +локального дефекта, так и из-за влияния деформации одноосного растяжения в +напралении волокон основы. -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d1d2} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в -направлении волокон основы} - \label{fig:c3:k_d1d2_s1_f} -\end{figure} +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d1d2} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в +% направлении волокон основы} +% \label{fig:c3:k_d1d2_s1_f} +% \end{figure} \begin{figure}[ht!] \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d3d4} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в -направлении волокон основы} +доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного +растяжения в направлении волокон основы} \label{fig:c3:k_d3d4_s1_f} \end{figure} @@ -423,25 +443,20 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d5d6} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в -направлении волокон основы} +доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного +растяжения в направлении волокон основы} \label{fig:c3:k_d5d6_s1_f} \end{figure} Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое модельного тканого композита при наличии контакта с трением между волокнами, -вызванные различными видами локальных технологических дефектов, показаны на -рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s1_f}~--~\ref{fig:c3:k_d5d6_s1_f}. Максимальных -значений коэффициенты концентрации достигают в местах вблизи локальных -дефектов. -Для модельного слоя тканого композита с пропуском волокна основы влияние -коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений незначительны. Для всех -остальных видов дефектов максимальных значений коэффициенты концентрации -интенсивностей напряжений достигают в областях вблизи технологических дефектов -и приходятся на фазу тканого наполнителя. При этом дополнительное насыщение -полостей, образованных локальными технологическими дефектами, материалом -матрицы приводит к снижению коэффициентов концентрации интенсивностей -напряжений. +вызванные разрывом волокон основы или одновременным разрывом волокон основы и +утка, показаны на рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s1_f}~--~\ref{fig:c3:k_d5d6_s1_f}. +Максимальных значений коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений +достигают в областях вблизи технологических дефектов и приходятся на фазу +тканого наполнителя. При этом дополнительное насыщение полостей, образованных +локальными технологическими дефектами, материалом матрицы приводит к снижению +коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений. % Чистое формоизменение @@ -468,17 +483,27 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн соответствующей центру межволоконного пространства в слое тканного композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии гарантированной прослойки матрицы между волокнами и с наличием различных видов -технологических дефектов под воздействием деформации чистого -формоизменения представлены в таблице~\ref{fig:c3:max_k_s2}. +технологических дефектов под воздействием деформации чистого формоизменения +представлены в таблице~\ref{fig:c3:max_k_s2}. \begin{figure}[ht!] \centering \kdiagram{tables/p0s2.csv} \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре -межволоконного пространства тканого композита при чистом формоизменении} +межволоконного пространства тканого композита при деформации чистого +формоизменения} \label{fig:c3:max_k_s2} \end{figure} +\begin{table}[ht] + \centering + \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного +пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при +деформации чистого формоизменения} + \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p0s2.csv} + \label{tab:c3:avg_k_s2} +\end{table} + Как видим, в случае деформации чистого формоизменения слоя тканого композита с локальными технологическими дефектами максимальные вклад в коэффициенты концентрации напряжений вносят нормальные составляющие тензора напряжений @@ -486,57 +511,60 @@ $\sigma_{22}$ и $\sigma_{33}$, что говорит о том, что при нагрузок возможно расслоение матрицы материала в направлении, перпендикулярном плоскости слоя или разрыв матрицы в направлении волокон утка. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом, материалом матрицы снижает значения -коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}65$ раза. +коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}65$ раза. При этом +отношение компонент тензора напряжений в точке, соответсвующей центру +межволоконного пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в +матрице отличаются от коэффициентов концентрации напряжений незначительно +(таблица~\ref{tab:c3:avg_k_s2}), что говорит о слабом влиянии локальных +технологических дефектов на возможность разрушения материала матрицы в указанной +точке. -На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s2}~--~\ref{fig:c3:k_d7_s2} показаны распределения -коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с -искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии различных -типов технологических дефектов и с учётом дополнительной пропитки композита -материалом матрицы под воздействием сдвиговых нагрузок. +На рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s2} показаны распределения коэффициентов +концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с +искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при одновременном +разрыве волокон основы и утка и с учётом дополнительной пропитки композита +материалом матрицы под воздействием деформации чистого формоизменения. -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d1d2} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при чистом формоизменении} - \label{fig:c3:k_d1d2_s2} -\end{figure} - -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d3d4} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при чистом формоизменении} - \label{fig:c3:k_d3d4_s2} -\end{figure} - -\pagebreak +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d1d2} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) при чистом формоизменении} +% \label{fig:c3:k_d1d2_s2} +% \end{figure} +% +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d3d4} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) при чистом формоизменении} +% \label{fig:c3:k_d3d4_s2} +% \end{figure} +% +% \pagebreak \begin{figure}[ht!] \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d5d6} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при чистом формоизменении} +доуплотнения~(б) при дефрмации чистого формоизменения} \label{fig:c3:k_d5d6_s2} \end{figure} -\begin{figure}[ht!] - \centering - \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s2d7} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с внутренней технологической порой при чистом -формоизменении} - \label{fig:c3:k_d7_s2} -\end{figure} +% \begin{figure}[ht!] +% \centering +% \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s2d7} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с внутренней технологической порой при чистом +% формоизменении} +% \label{fig:c3:k_d7_s2} +% \end{figure} Максимальных значений коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений достигают в областях, находящихся вблизи локальных технологических дефектов и -приходятся на фазу матрицы для всех видов дефектов, кроме одновременного -разрыва волокон основы и утка. В случае разрыва волокон основы и утка, -максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений приходятся на фазу -тканого наполнителя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом, -материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации -интенсивностей напряжений для всех видов дефектов. +приходятся на фазу тканого наполнителя, при этом дополнительное насыщение +полости, образованной дефектом, материалом матрицы позволяет снизить значения +коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений. % Чистое формоизменение с контактом @@ -548,56 +576,76 @@ $\sigma_{22}$ и $\sigma_{33}$, что говорит о том, что при напряжений. Это говорит о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в плоскости слоя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом материалом матрицы позволяет снизить коэффициенты концентрации напряжений в -$1{,}02$ -- $1{,}06$ раза. +$1{,}02$ -- $1{,}06$ раза. \begin{figure}[ht!] \centering \kdiagram{tables/p1s2.csv} \caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре межволоконного пространства модельного тканого композита с контактом между -волокнами при чистом формоизменении} +волокнами при деформации чистого формоизменения} \label{fig:c3:max_k_s2_f} \end{figure} -На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s2_f} и \ref{fig:c3:k_d5d6_s2_f} представлены -распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванных -наличием дефекта в виде разрыва волокна основы и разрыва волокон основы и утка в -слое модельного тканого композита с поликристаллической матрицей и наличием -контакта с трением между волокнами при чистом формоизменении. +В таблице~\ref{tab:c3:avg_k_s2_f} показаны отношения компонент тензора +напряжений в точке, соответсвующей центру межволоконного пространства к средним +значениям компонент тензора напряжений в матрице. Как видим из таблицы, для +всех дефектов, кроме пропуска волокна основы, эти значения меньше коэффициентов +концентрации напряжений, что говорит о возможном разрушении матрицы в указанной +точке из-за наличия локальных технологических дефектов. При наличии пропуска +волокна основы, отношение нормальной составляющей тензора напряжений +$\sigma_{22}$ к среднему значению этой же составляющей в матрице выше +соответствующего значения коэффициентов концентрации напряжений. Это +свидетельствует о возможном разрыве матрицы в направлении, перпендикулярном +плоскости слоя под действием деформации чистого формоизменения. -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d1d2} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении} - \label{fig:c3:k_d1d2_s2_f} -\end{figure} +\begin{table}[ht] + \centering + \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного +пространства тканого композита с контактом между волокнами к средним значениям +компонент тензора напряжений в матрице при деформации чистого формоизменения} + \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p1s2.csv} + \label{tab:c3:avg_k_s2_f} +\end{table} -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d3d4} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении} - \label{fig:c3:k_d3d4_s2_f} -\end{figure} +На рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s2_f} представлены распределения коэффициентов +концентрации интенсивностей напряжений, вызванных наличием дефекта в виде +одновременного разрыва волокон основы и утка в слое модельного тканого композита +с поликристаллической матрицей и наличием контакта с трением между волокнами при +деформации чистого формоизменения. -\clearpage +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d1d2} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении} +% \label{fig:c3:k_d1d2_s2_f} +% \end{figure} +% +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d3d4} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении} +% \label{fig:c3:k_d3d4_s2_f} +% \end{figure} +% +% \clearpage \begin{figure}[ht!] \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d5d6} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении} +доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации чистого +формоизменения} \label{fig:c3:k_d5d6_s2_f} \end{figure} -Как видим, пропуск волокна основы оказывает незначительное влияние на значения -коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений. Для остальных видов -локальных технологических дефектов максимальные значения коэффициентов -концентрации напряжений расположены в областях, находящихся вблизи дефекта, и -приходятся на фазу матрицы. Дополнительное насыщение полости, образованной -дефектом, материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов -концентрации интенсивностей напряжений. +Как видим, максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений +расположены в областях, находящихся вблизи дефекта, и приходятся на фазу +матрицы. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом, материалом +матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации интенсивностей +напряжений. \clearpage @@ -608,11 +656,14 @@ $1{,}02$ -- $1{,}06$ раза. % Двухосное равнокомпонентное сжатие Рассмотрим материал из ткани с металлическими волокнами в поликристаллической -матрице. Такие материалы имеют хорошие показатели при сжатии в плоскости слоя. -Найдем коэффициенты концентрации в слое тканого композита с гарантированной -прослойкой матрицы между волокнами, вызванные наличием локальных -технологических -дефектов с учетом граничных условий~\ref{eq:c3:b_cond:s3}: +матрице. Упругие модули были выбраны следующими: для волокон модуль Юнга $E_f = +200$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_f = 0{,}25$, для поликристаллической +матрицы модуль Юнга $E_m = 750$~МПа и коэффициент Пуассона $\nu_m = 0,17$. +Такие материалы плохо работают при растяжении, однако имеют хорошие показатели +при сжатии в плоскости слоя. Найдем коэффициенты концентрации в слое тканого +композита с гарантированной прослойкой матрицы между волокнами, вызванные +наличием локальных технологических дефектов с учетом граничных +условий~\ref{eq:c3:b_cond:s3}: \begin{equation} \begin{array}{c} @@ -639,10 +690,16 @@ $1{,}02$ -- $1{,}06$ раза. видим, максимальный вклад в коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений вносит касательная составляющая тензора напряжений $\sigma_{13}$, что свидетельствует о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в -плоскости -слоя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом материалом -матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации напряжений в -$1{,}06$ -- $1{,}71$ раза. +плоскости слоя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом +материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации +напряжений в $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза. + +В таблице \ref{tab:c3:avg_k_s3} показаны отношения компонент тензора напряжений +в точке, соответсвующей центру межволоконного пространства слоя тканого +композита к средним значениям соответсвующих компонент тензора напряжений в +матрице. Данные значения не превышают значений коэффициентов концентрации +напряжений, это говорит о том, что разрушение в матрице будет происходить из-за +влияния локальных технологических дефектов. \begin{figure}[ht!] \centering @@ -654,38 +711,49 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза. \label{fig:c3:max_k_s3} \end{figure} -На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s3} и \ref{fig:c3:k_d7_s3} представлены +\begin{table}[ht] + \centering + \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного +пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при +деформации двухосного равнокомпонентного сжатия в плоскости слоя} + \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p2s3.csv} + \label{tab:c3:avg_k_s3} +\end{table} + +На рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s3} и \ref{fig:c3:k_d7_s3} представлены распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений для слоя модельного тканого композита при наличии гарантированной прослойки -матрицы между волокнами с различными видами дефектов. Области, в которых -коэффициенты концентрации напряжений расположены вблизи локальных -технологических дефектов и приходятся на фазу поликристаллической матрицы. -Дополнительное насыщение полостей, образованных дефектами материалом матрицы -позволяет снизить значения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений. +матрицы между волокнами с наличием внутреннего технологического дефекта в виде +одновременного разрыва волокон основы и утка, а также с внутренней +технологической порой. Области, в которых коэффициенты концентрации напряжений +расположены вблизи локальных технологических дефектов и приходятся на фазу +поликристаллической матрицы. Дополнительное насыщение полостей, образованных +дефектами материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов +концентрации интенсивностей напряжений. -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d1d2} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии} - \label{fig:c3:k_d1d2_s3} -\end{figure} - -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d3d4} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии} - \label{fig:c3:k_d3d4_s3} -\end{figure} - -\pagebreak +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d1d2} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии} +% \label{fig:c3:k_d1d2_s3} +% \end{figure} +% +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d3d4} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии} +% \label{fig:c3:k_d3d4_s3} +% \end{figure} +% +% \pagebreak \begin{figure}[ht!] \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d5d6} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии} +доуплотнения~(б) при деформации двухосного равнокомпонентного сжатия} \label{fig:c3:k_d5d6_s3} \end{figure} @@ -693,8 +761,8 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза. \centering \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s3d7} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с внутренней технологической порой при двухосном -равнокомпонентном сжатии} +слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации +двухосного равнокомпонентного сжатия} \label{fig:c3:k_d7_s3} \end{figure} @@ -715,11 +783,26 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза. \label{fig:c3:max_k_s3_f} \end{figure} +\begin{table}[ht] + \centering + \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного +пространства модельного тканого композита с контактом между волокнами к средним +значениям компонент тензора напряжений в матрице при деформации двухосного +равнокомпонентного сжатия в плоскости слоя} + \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p3s3.csv} + \label{tab:c3:avg_k_s3_f} +\end{table} + Как видим, максимальный вклад в коэффициенты концентрации напряжений вносят касательные составляющие тензора напряжений $\sigma_{23}$ и $\sigma_{12}$, что говорит о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов. Дополнительное насыщение полостей, образованных дефектами приводит к уменьшению значений -коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}06$ -- $1{,}79$ раза. +коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}06$ -- $1{,}79$ раза. При этом +отношения компонент тензора напряжений в точке, соответствующей центру +межволоконного пространства, к средним значениям компонент тензора напряжений в +матрице существенно ниже коэффициентов концентрации напряжений, это говорит о +том, что на начало разрушения будет влиять наличие локальных технологических +дефектов. Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое модельного тканого композита при наличии контакта с трением между волокнами, с @@ -792,7 +875,11 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза. $\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в плоскости слоя. Дополнительное насыщение полостей, образованных дефектами, материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов -концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}05$ раза. +концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}05$ раза. Отношение компонент +тензора напряжений в точке, соответствующей центру межволоконного пространства +к соответсвующим средним значениям компонент тензора напряжений в матрице ниже +коэффициентов концентрации напряжений, следовательно, наибольшее влияние на +процесс разрушения будет оказывать наличие внутреннего технологического дефекта. \begin{figure}[ht!] \centering @@ -804,10 +891,19 @@ $\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном ра \label{fig:c3:max_k_s4} \end{figure} +\begin{table}[ht] + \centering + \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного +пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при +деформации одноосного сжатия в направлении волокон основы} + \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p2s4.csv} + \label{tab:c3:avg_k_s4} +\end{table} + Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканного композита с гарантированной прослойкой матрицы между волокнами, вызванные наличием различных видов технологических дефектов показаны на -рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s4} -- \ref{fig:c3:k_d7_s4}. Можно видеть, что +рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s4} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s4}. Можно видеть, что максимальные значения интенсивностей напряжений в слое тканого композита с гарантированной прослойкой матрицы между волокнами под воздействием деформации одностороннего сжатия в направлении волокон основы, расположены в областях @@ -818,39 +914,38 @@ $\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном ра значения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений снижаются незначительно. -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d1d2} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при одноосном сжатии} - \label{fig:c3:k_d1d2_s4} -\end{figure} +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d1d2} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) при деформации одноосного сжатия} +% \label{fig:c3:k_d1d2_s4} +% \end{figure} \begin{figure}[ht!] \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d3d4} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при одноосном сжатии} +доуплотнения~(б) при деформации одноосного сжатия} \label{fig:c3:k_d3d4_s4} \end{figure} -\pagebreak - \begin{figure}[ht!] \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d5d6} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при одноосном сжатии} +доуплотнения~(б) при деформации одноосного сжатия} \label{fig:c3:k_d5d6_s4} \end{figure} -\begin{figure}[ht!] - \centering - \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s4d7} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с внутренней технологической порой при одноосном сжатии} - \label{fig:c3:k_d7_s4} -\end{figure} +% \begin{figure}[ht!] +% \centering +% \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s4d7} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации +% одноосного сжатия} +% \label{fig:c3:k_d7_s4} +% \end{figure} % Одноосное сжатие с контактом @@ -867,7 +962,14 @@ $\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном ра $\sigma_{33}$, что говорит о возможном разрыве матрицы в направлении волокон утка. Дополнительное насыщение полостей, образованных дефектом, материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации напряжений в -$1{,}02$ -- $1{,}50$ раза. +$1{,}02$ -- $1{,}50$ раза. + +В таблице~\ref{tab:c3:avg_k_s4_f} показаны отношения компонент тензора +напряжений в точке, соответсвующей центру межволоконного пространства к средним +значениям компонент тензора напряжений в матрице. Эти значения существенно +меньше коэффициентов концентрации напряжений, что говорит о значительном +влиянии локальных технологических дефектов на процесс разрушения матрицы в +указанной точке. \begin{figure}[ht!] \centering @@ -878,25 +980,35 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза. \label{fig:c3:max_k_s4_f} \end{figure} +\begin{table}[ht] + \centering + \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного +пространства модельного тканого композита с контактом между волокнами к средним +значениям компонент тензора напряжений в матрице при деформации одноосного +сжатия в направлении волокон основы} + \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p3s4.csv} + \label{tab:c3:avg_k_s4_f} +\end{table} + Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита, при наличии контакта с трением между волокнами, вызванные -наличием различных видов локальных технологических дефектов под действием -деформации одноосного сжатия в направлении волокон основы показаны на -рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s4_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s4_f}. +разрывом волокна основы или одновременным разрывом волокон основы и утка под +действием деформации одноосного сжатия в направлении волокон основы показаны на +рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s4_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s4_f}. -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d1d2} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии} - \label{fig:c3:k_d1d2_s4_f} -\end{figure} +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d1d2} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии} +% \label{fig:c3:k_d1d2_s4_f} +% \end{figure} \begin{figure}[ht!] \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d3d4} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии} +доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного сжатия} \label{fig:c3:k_d3d4_s4_f} \end{figure} @@ -904,17 +1016,15 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза. \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d5d6} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии} +доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного сжатия} \label{fig:c3:k_d5d6_s4_f} \end{figure} -Как видим, в случае пропуска волокна основы, влияние коэффициентов концентрации -интенсивностей напряжений незначительны. Для остальных типов дефектов -максимальные значения коэффициентов концентрации интенсивности напряжений -располагаются в областях вблизи локальных технологических дефектов и приходятся -на фазу тканого наполнителя. Дополнительное насыщение полостей, образованных -технологическими дефектами, материалом матрицы не приводит к существенному -снижению коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений. +Как видим, максимальные значения коэффициентов концентрации интенсивности +напряжений располагаются в областях вблизи локальных технологических дефектов и +приходятся на фазу тканого наполнителя. Дополнительное насыщение полостей, +образованных технологическими дефектами, материалом матрицы не приводит к +существенному снижению коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений. % Двухосное неравнокомпонентное сжатие @@ -954,41 +1064,55 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза. \label{fig:c3:max_k_s5} \end{figure} +\begin{table}[ht] + \centering + \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного +пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при +деформации двухосного неравнокомпонентного сжатия} + \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p2s5.csv} + \label{tab:c3:avg_k_s5} +\end{table} + Как видим, максимальный вклад в коэффициенты концентрации напряжений вносит касательная составляющая тензора напряжений $\sigma_{12}$. Это говорит о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов. Дополнительное насыщение полости, образованной локальным технологическим дефектом приводит к уменьшению -значений коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}51$ раза. +значений коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}51$ раза. При +этом значения отношений компонент тензора напряжений в точке, соответствующей +центру межволоконного пространства к средним компонентам тензора напряжений в +матрице значительно ниже соответствующих коэффициентов концентрации напряжений +(таблица~\ref{tab:c3:avg_k_s5}). Это говорит о том, что на процесс разрушения +существенное влияние оказывает наличие внутренних технологических дефектов. -Распределение коэффициентов концентрации напряжений, вызванных различными -видами технологических дефектов, в слое тканого композита с гарантированной -прослойкой матрицы между волокон под действием деформации двухосного -неравнокомпонентного сжатия показаны на рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s5} -- -\ref{fig:c3:k_d7_s5}. +Распределение коэффициентов концентрации напряжений, вызванных одновременным +разрвом волокон основы и утка, а также наличием внутренней технологической +поры, в слое тканого композита с гарантированной прослойкой матрицы между +волокон под действием деформации двухосного неравнокомпонентного сжатия показаны +на рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s5} -- \ref{fig:c3:k_d7_s5}. -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d1d2} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии} - \label{fig:c3:k_d1d2_s5} -\end{figure} - -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d3d4} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии} - \label{fig:c3:k_d3d4_s5} -\end{figure} - -\pagebreak +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d1d2} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии} +% \label{fig:c3:k_d1d2_s5} +% \end{figure} +% +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d3d4} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии} +% \label{fig:c3:k_d3d4_s5} +% \end{figure} +% +% \pagebreak \begin{figure}[ht!] \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d5d6} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии} +доуплотнения~(б) при деформации двухосного неравнокомпонентного сжатия} \label{fig:c3:k_d5d6_s5} \end{figure} @@ -996,8 +1120,8 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза. \centering \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s5d7} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с внутренней технологической порой при двухосном -неравнокомпонентном сжатии} +слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации +двухосного неравнокомпонентного сжатия} \label{fig:c3:k_d7_s5} \end{figure} @@ -1023,6 +1147,16 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза. \label{fig:c3:max_k_s5_f} \end{figure} +\begin{table}[ht] + \centering + \caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного +пространства модельного тканого композита с контактом между волокнами к средним +значениям компонент тензора напряжений в матрице при деформации двухосного +неравнокомпонентного сжатия} + \pgfplotstabletypeset{tables/avg/p3s5.csv} + \label{tab:c3:avg_k_s5_f} +\end{table} + Как видим, в случае пропуска волокна основы, максимальный вклад в коэффициенты концентрации напряжений вносит касательная компонента тензора напряжений $\sigma_{12}$, тогда как для остальных видов дефектов, максимальный вклад вносит @@ -1030,28 +1164,33 @@ $\sigma_{12}$, тогда как для остальных видов дефек возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в плоскости слоя. Дополнительное насыщение полостей, образованных локальными дефектами приводит к снижению значений коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}04$ -- $1{,}10$ -раза. +раза. При этом, отношение компонент тензора напряжений в точке, соответствующей +центру межволоконного пространства к средним компонентам тензора напряжений в +матрице превышает значения коэффициентов концентрации напряжений, что говорит о +незначительном влиянии наличия внутреннего технологического дефекта на процесс +разрушения матрицы в указанной точке. Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванных -наличием различных видов локальных технологических дефектов, в слое тканого -композита при наличии контакта с трением между волокнами показаны на -рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s5_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s5_f}. +наличием локальных технологических дефектов в виде разрыва волокон основы или +одновременного разрыва волокон основы и утка, в слое тканого композита при +наличии контакта с трением между волокнами показаны на +рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s5_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s5_f}. -\begin{figure}[ht!] - \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d1d2} - \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в -слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном -сжатии} - \label{fig:c3:k_d1d2_s5_f} -\end{figure} +% \begin{figure}[ht!] +% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d1d2} +% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в +% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом +% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном +% сжатии} +% \label{fig:c3:k_d1d2_s5_f} +% \end{figure} \begin{figure}[ht!] \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d3d4} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном -сжатии} +доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации двухосного +неравнокомпонентного сжатия} \label{fig:c3:k_d3d4_s5_f} \end{figure} @@ -1059,8 +1198,8 @@ $\sigma_{12}$, тогда как для остальных видов дефек \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d5d6} \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом -доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном -сжатии} +доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации двухосного +неравнокомпонентного сжатия} \label{fig:c3:k_d5d6_s5_f} \end{figure} diff --git a/disser.kilepr b/disser.kilepr index f5278be..fa75f00 100644 --- a/disser.kilepr +++ b/disser.kilepr @@ -4,7 +4,7 @@ img_extIsRegExp=false img_extensions=.eps .jpg .jpeg .png .pdf .ps .fig .gif kileprversion=2 kileversion=2.1.3 -lastDocument=stress_concentartors.tex +lastDocument=c3.tex masterDocument= name=disser pkg_extIsRegExp=false @@ -47,7 +47,7 @@ Mode=LaTeX ReadWrite=true [document-settings,item:c3.tex] -Bookmarks=714,870,397,652,806,961,78,333,1032,168,236,559,492 +Bookmarks=918,188,273,445,700,854,1009,381,1080,607,81,540,762 Encoding=UTF-8 FoldedColumns= FoldedLines= @@ -142,10 +142,10 @@ order=5 [item:c3.tex] archive=true -column=63 +column=38 encoding=UTF-8 highlight=LaTeX -line=72 +line=377 mode=LaTeX open=true order=6 @@ -215,7 +215,7 @@ archive=true column=0 encoding=UTF-8 highlight=LaTeX -line=44 +line=0 mode=LaTeX open=true order=0 @@ -248,10 +248,10 @@ ViRegisterFlags=0,0 ViRegisterNames=-,^ [view-settings,view=0,item:c3.tex] -CursorColumn=63 -CursorLine=72 +CursorColumn=38 +CursorLine=377 JumpList= -ViMarks=.,72,63,[,72,63,],72,63,a,236,0,b,78,0,c,397,0,d,168,0,e,333,0,f,492,0,g,492,0,h,559,0,i,652,0,j,714,0,k,806,0,l,870,0,m,961,0,n,1032,0 +ViMarks=.,379,38,[,379,38,],379,38,a,273,0,b,81,0,c,445,0,d,188,0,e,381,0,f,540,0,g,540,0,h,607,0,i,700,0,j,762,0,k,854,0,l,918,0,m,1009,0,n,1080,0 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht! ViRegisterFlags=0,0 ViRegisterNames=-,^ @@ -303,7 +303,7 @@ ViRegisterNames=-,^ [view-settings,view=0,item:stress_concentartors.tex] CursorColumn=0 -CursorLine=44 +CursorLine=0 JumpList= ViMarks=.,50,21,[,50,21,],50,21 ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht! diff --git a/tables/avg/p1s2.csv b/tables/avg/p1s2.csv index d0da2a1..0eba9e2 100644 --- a/tables/avg/p1s2.csv +++ b/tables/avg/p1s2.csv @@ -1,7 +1,7 @@ id,type,ksxx,ksyy,kszz,ksxy,ksxz,ksyz -1,{Пропуск волокна основы},0.9193911967,2.504206572,1.104743454,0.9923266145,3.270666071,1.486314697 +1,{Пропуск волокна основы},0.9193911967,1.504206572,1.104743454,0.9923266145,1.270666071,1.486314697 2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9251194091,1.266900526,1.124483213,0.9663623906,1.37021437,1.451273431 3,{Разрыв волокна основы},0.9565268492,1.031248898,1.074013636,0.945518745,1.619947975,1.985077436 4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},0.9565688462,0.9615545601,1.079710199,0.9344291646,1.200375834,1.718204729 -5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9356993241,5.457841976,0.9877046933,0.9005485015,1.119776422,1.504348579 -6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.030369679,4.089203752,1.068932481,0.9072722499,1.171075467,1.340403724 \ No newline at end of file +5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9356993241,1.457841976,0.9877046933,0.9005485015,1.119776422,1.504348579 +6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.030369679,1.089203752,1.068932481,0.9072722499,1.171075467,1.340403724 \ No newline at end of file diff --git a/tables/avg/p2s3.csv b/tables/avg/p2s3.csv index 5be2ad5..59b6cc9 100644 --- a/tables/avg/p2s3.csv +++ b/tables/avg/p2s3.csv @@ -1,8 +1,8 @@ id,type,ksxx,ksyy,kszz,ksxy,ksxz,ksyz -1,{Пропуск волокна основы},0.9911470305,0.9933288471,0.9739826092,0.9490000,1.1993357,4.7500000 -2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9611883727,0.9153230265,0.9502787497,0.9520000,1.0052621,4.6800000 -3,{Разрыв волокна основы},0.9153203395,0.9631767308,0.9921377628,0.9390859,1.1190398,4.1200000 -4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},0.9166010635,0.9804556109,0.9812842361,0.9430000,1.0760887,3.2300000 -5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9062220612,0.9361746625,0.906304091,0.9478864,1.1054066,5.6600000 -6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},0.9095973888,0.950595135,0.9012073152,0.9138589,0.9882837,5.5500000 -7,{Внутренняя технологическая пора},0.9776967024,0.9227078278,0.9778030955,1.3674854,0.9506521,5.4900000 \ No newline at end of file +1,{Пропуск волокна основы},0.9911470305,0.9933288471,0.9739826092,0.9490000,1.1993357,1.7500000 +2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9611883727,0.9153230265,0.9502787497,0.9520000,1.0052621,1.6800000 +3,{Разрыв волокна основы},0.9153203395,0.9631767308,0.9921377628,0.9390859,1.1190398,1.1200000 +4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},0.9166010635,0.9804556109,0.9812842361,0.9430000,1.0760887,1.2300000 +5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9062220612,0.9361746625,0.906304091,0.9478864,1.1054066,1.6600000 +6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},0.9095973888,0.950595135,0.9012073152,0.9138589,0.9882837,1.5500000 +7,{Внутренняя технологическая пора},0.9776967024,0.9227078278,0.9778030955,1.3674854,0.9506521,1.4900000 \ No newline at end of file diff --git a/tables/avg/p3s4.csv b/tables/avg/p3s4.csv index 9b2127b..158ae85 100644 --- a/tables/avg/p3s4.csv +++ b/tables/avg/p3s4.csv @@ -1,7 +1,7 @@ id,type,ksxx,ksyy,kszz,ksxy,ksxz,ksyz -1,{Пропуск волокна основы},0.9157600864,0.9271961193,0.9924242189,1.09126190,0.92710000,3.07788907 -2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9144973816,0.9432155372,0.9539833895,0.99705581,0.95538022,3.03276028 -3,{Разрыв волокна основы},0.9979407858,0.9882696556,0.9486714905,1.18966351,1.46624340,3.20809286 -4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},0.9960107934,0.9901395378,0.9823400186,0.97442737,1.39616674,2.72960402 -5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9440047351,0.9929697102,0.9518737556,6.25353961,3.04197877,2.50517913 -6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.072417015,0.9470301179,0.9892896892,4.03595367,3.00953215,2.26736429 \ No newline at end of file +1,{Пропуск волокна основы},0.9157600864,0.9271961193,0.9924242189,1.09126190,0.92710000,1.07788907 +2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9144973816,0.9432155372,0.9539833895,0.99705581,0.95538022,1.03276028 +3,{Разрыв волокна основы},0.9979407858,0.9882696556,0.9486714905,1.18966351,1.46624340,1.20809286 +4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},0.9960107934,0.9901395378,0.9823400186,0.97442737,1.39616674,1.72960402 +5,{Разрыв волокон основы и утка},0.9440047351,0.9929697102,0.9518737556,1.25353961,1.04197877,1.50517913 +6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.072417015,0.9470301179,0.9892896892,1.03595367,1.00953215,1.26736429 \ No newline at end of file diff --git a/tables/avg/p3s5.csv b/tables/avg/p3s5.csv index 1a3de04..66da794 100644 --- a/tables/avg/p3s5.csv +++ b/tables/avg/p3s5.csv @@ -1,7 +1,7 @@ id,type,ksxx,ksyy,kszz,ksxy,ksxz,ksyz -1,{Пропуск волокна основы},0.9473196629,0.9457877218,1.041473154,2.00707503,0.91537136,1.51844777 +1,{Пропуск волокна основы},0.9473196629,0.9457877218,1.041473154,1.00707503,0.91537136,1.51844777 2,{Пропуск волокна основы с доуплотнением},0.9501146099,0.9004271715,1.114439732,1.60150489,0.91989754,1.36479244 -3,{Разрыв волокна основы},0.918874453,0.9481547291,1.00434478,1.82373978,3.11928154,2.00038112 -4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},1.01940581,0.988046642,1.038002697,1.27296628,3.03004280,1.73232445 -5,{Разрыв волокон основы и утка},0.962994427,0.9709044619,0.9863687127,3.23438135,7.56495652,1.69309400 -6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.09824529,0.9282408327,1.117385584,2.32584988,7.19676212,1.64318303 \ No newline at end of file +3,{Разрыв волокна основы},0.918874453,0.9481547291,1.00434478,1.82373978,1.11928154,1.00038112 +4,{Разрыв волокна основы с доуплотнением},1.01940581,0.988046642,1.038002697,1.27296628,1.03004280,1.73232445 +5,{Разрыв волокон основы и утка},0.962994427,0.9709044619,0.9863687127,1.23438135,1.56495652,1.69309400 +6,{Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением},1.09824529,0.9282408327,1.117385584,2.32584988,1.19676212,1.64318303 \ No newline at end of file diff --git a/tables/p3s4.csv b/tables/p3s4.csv index ce31870..15ac1dd 100644 --- a/tables/p3s4.csv +++ b/tables/p3s4.csv @@ -3,5 +3,5 @@ id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00610034235, 1.38704405207, 2.12072945952, 1.08386881793, 2.0622899126, 0.903994366947 3, {Разрыв волокна основы}, 0.98881733949, 0.945355381424, 1.29385589141, 0.906545970197, 3.528007443, 0.907952477794 4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.988598183038, 0.949333411218, 1.27649205872, 0.907527306735, 2.396052691, 0.90740527204 -5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.981681816839, 0.99582476676, 0.935218741935, 0.987141390808, 3.429336887, 0.968305372 -6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.983142250205, 0.96276206122, 0.902826524484, 0.97564824475, 2.429313581, 0.9176244689 +5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.981681816839, 0.99582476676, 0.935218741935, 0.987141390808, 3.429336887, 0.968305372 +6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.983142250205, 0.96276206122, 0.902826524484, 0.97564824475, 2.429313581, 0.9176244689