Chapter 2 was finished

c3.tex

@@ -42,16 +42,6 @@ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right ] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
 исключается соприкосновение волокон. Это герметичные полости, недоступные
 для материала матрицы, 
 
-
-
-Краевая задача \eqref{eq:Eqvilibrium}--\eqref{eq:Guck} с
-граничными условиями \eqref{eq:b_cond}---\eqref{eq:b_cond_free}
-решается численно методом конечных элементов в некоммерческом пакете
-Code-Aster, входящим в платформу SALOME--MECA. Этот пакет был разработан
-и сертифицирован специально для французской энергетической отрасли и
-предназначен для задач механики сплошных сред, термо- и гидродинамики, акустики
-и магнетизма, выполнения расчетов для строительных конструкций и сооружений.
-
 \begin{figure}[!ht]
  \centering
 %  \includegraphics[width=0.83\linewidth]{img/matrix}
@@ -59,45 +49,6 @@ Code-Aster, входящим в платформу SALOME--MECA. Этот пак
  \label{fig:matrix}
 \end{figure}
 
-Дискретизация фрагмента проводилась на 16-узловые тетераэдральные и
-20-узловые гексаэдральные изопараметрические элементы. На
-рис.~\ref{fig:matrix} представлена дискретизация области матрицы слоя
-модельного тканого композита полотняного плетения. Степень
-дискретизации выбиралась таким образом, чтобы сетка сгущалась в областях,
-имеющих наибольшую кривизну и располагающихся вблизи поверхности контакта
-нитей, а также в местах расположения внутренни технологических пор. Полученные
-в результате численного решения значения структурных перемещений, деформаций
-и напряжений в слое тканого композита без локальных дефектов и с
-несовершенствами ни качественно, ни количественно не изменялись при
-уменьшении характерных размеров конечных элементов. Этим условиям
-удовлетворяют конечноэлементные сетки, параметры которых представлены
-в табл.~\ref{tab:discr}. Значения, стоящие в числителе, соответствуют
-случаю, когда каждая нить армирующего каркаса окружена гарантированным
-слоем матрицы, а в знаменателе --- случаю, когда нити основы и утка имеют
-общую поверхность контакта с трением.
-
-\begin{table}[htp]
- \centering
- \caption{Параметры конечноэлементной сетки}
-\begin{tabular}{l||c|c}
-    \hline
-      & Тетраэдральные & Гексаэдральные \\
-      & элементы       & элементы \\
-    \hline
-    \hline
-    Идеальная структура & $\frac{298~255} {405~480}$ & $\frac{77~760} {77~760}$
-\\
-    \hline
-    Разрыв волокна основы & $\frac{285~466} {405~480}$ & $\frac{75~168}
-{75~168}$ \\
-    \hline
-    Разрыв волокон основы и утка & $\frac{279~276} {405~480}$ & $\frac{72~576}
-{72~576}$ \\
-    \hline
- \end{tabular}
- \label{tab:discr}
-\end{table}
-
 На рис.~\ref{fig:sigma} показаны распределения интенсивностей напряжений
 в искривленных нитях основы и утка при равнокомпонентном двухосном
 однородном деформировании слоя модельного тканого композита