diff --git a/img/all_structs.png b/img/all_structs.png deleted file mode 100644 index 9cd45a5..0000000 Binary files a/img/all_structs.png and /dev/null differ diff --git a/img/defects/all.png b/img/defects/all.png new file mode 100644 index 0000000..17e9f37 Binary files /dev/null and b/img/defects/all.png differ diff --git a/img/defects/d1d2.png b/img/defects/d1d2.png deleted file mode 100644 index 81c123a..0000000 Binary files a/img/defects/d1d2.png and /dev/null differ diff --git a/img/defects/d3d6.png b/img/defects/d3d6.png deleted file mode 100644 index 5201807..0000000 Binary files a/img/defects/d3d6.png and /dev/null differ diff --git a/img/defects/d41.png b/img/defects/d41.png deleted file mode 100644 index 3ab02cd..0000000 Binary files a/img/defects/d41.png and /dev/null differ diff --git a/img/defects/d4d7.png b/img/defects/d4d7.png deleted file mode 100644 index 49e2726..0000000 Binary files a/img/defects/d4d7.png and /dev/null differ diff --git a/img/fields/d1d2.png b/img/fields/d1d2.png deleted file mode 100644 index 752673b..0000000 Binary files a/img/fields/d1d2.png and /dev/null differ diff --git a/img/fields/d3_k.png b/img/fields/d3_k.png new file mode 100644 index 0000000..641b3cc Binary files /dev/null and b/img/fields/d3_k.png differ diff --git a/img/fields/d3_k_fric.png b/img/fields/d3_k_fric.png new file mode 100644 index 0000000..229c63c Binary files /dev/null and b/img/fields/d3_k_fric.png differ diff --git a/img/fields/d4_k.png b/img/fields/d4_k.png new file mode 100644 index 0000000..22d0016 Binary files /dev/null and b/img/fields/d4_k.png differ diff --git a/img/fields/d4_k_fric.png b/img/fields/d4_k_fric.png new file mode 100644 index 0000000..fd0ea2e Binary files /dev/null and b/img/fields/d4_k_fric.png differ diff --git a/img/fields/s0d5d6.png b/img/fields/s0d5d6.png deleted file mode 100644 index c5dcc9c..0000000 Binary files a/img/fields/s0d5d6.png and /dev/null differ diff --git a/img/geom1.png b/img/geom1.png deleted file mode 100644 index 1ecef96..0000000 Binary files a/img/geom1.png and /dev/null differ diff --git a/img/gu.svg b/img/gu.svg deleted file mode 100644 index eb4d84c..0000000 --- a/img/gu.svg +++ /dev/null @@ -1,451 +0,0 @@ - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - image/svg+xml - - - - - - - - - - - - Г - 1 - - - Г - 2 - - - Г - 3 - - - Г - 4 - - - - - Г - 6 - - - Г - 5 - - - - Г - 7 - - - - Г - 8 - - - - Г - 9 - - - - diff --git a/presentation.kilepr b/presentation.kilepr index febe132..7276892 100644 --- a/presentation.kilepr +++ b/presentation.kilepr @@ -17,10 +17,10 @@ MakeIndex= QuickBuild= [document-settings,item:presentation.tex] -Bookmarks=113 +Bookmarks=59 Encoding=UTF-8 -FoldedColumns=0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0 -FoldedLines=23,26,31,44,67,84,96,112,123,140,150,184,210,245,284,310,331,341,387,435,447,468,490,512,521,530 +FoldedColumns= +FoldedLines= Highlighting=LaTeX Indentation Mode= Mode=LaTeX @@ -38,16 +38,16 @@ order=-1 [item:presentation.tex] archive=true -column=22 +column=51 encoding=UTF-8 highlight=LaTeX -line=563 +line=136 mode=LaTeX open=true order=0 [view-settings,view=0,item:presentation.tex] -CursorColumn=22 -CursorLine=563 +CursorColumn=51 +CursorLine=136 JumpList= -ViMarks=a,113,2 +ViMarks=a,59,2 diff --git a/presentation.tex b/presentation.tex index a42219c..9bad0d4 100644 --- a/presentation.tex +++ b/presentation.tex @@ -9,180 +9,125 @@ \setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize} % \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}} -\title[]{Влияние концентраторов напряжений на прочностные и деформационные -свойства тканых композитов с поликристаллической матрицей} +\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного плетения с +локальными технологическими дефектами в поликристаллической матрице} \institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\ Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ -Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\ denis.v.dedkov@gmail.com, rector@pstu.ru} -\author{Д.~В.~Дедков, \\ научный руководитель: А.~А.~Ташкинов} -\date{20 мая 2014} +Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\ denis.v.dedkov@gmail.com, zav@pstu.ru, rector@pstu.ru} +\author{Д.~В.~Дедков, А.~В.~Зайцев, А.~А.~Ташкинов} +\date{10 сентября 2013} \begin{document} \frame{\titlepage} -\begin{frame} % Цели и задачи - \frametitle{Цель и задачи} +\begin{frame} + \frametitle{Проблемы, возникающие при производстве тканых керамо-керамических композитов} -\begin{block}{Цель} - Разработка новых математических моделей, описывающих механическое поведение -тканых композитов с локальными дефектами при комбинированных нагружениях. -\end{block} +% \begin{block}{Проблемы} +% \begin{itemize} +% \item Возникновение локальных технологических дефектов; +% \item существенное влияние дефектов на эффективные упругие и прочностные свойства материала; +% \item обнаружение дефектов только на этапе выходного контроля. +% \end{itemize} +% \end{block} +% \centering{$\Downarrow$} +% \begin{block}{Типичные локальные дефекты} +% \begin{itemize} +% \item Туннельная пора; +% \item разрыв волокна основы; +% \item разрывы волокон основы и утка; +% \item внутренняя пора. +% \end{itemize} +% \end{block} -\begin{block}{Задачи} - \begin{itemize} - \item построение твердотельной модели слоя тканого композиционного материала - с локальными технологическими дефектами; - \item разработка математической модели механического поведения слоя тканого - композита при комбинированном пропорциональном нагружении; - \item определение коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого -композита с локальными технологическими дефектами. - \end{itemize} +\begin{block}{} +\begin{itemize} + \item Композит создается вместе с элементом конструкции; + \item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или +получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика); + \item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только +на этапе выходного контроля изделий; + \item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию +напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного +назначения +\end{itemize} \end{block} \end{frame} -\begin{frame} % Актуальность - \frametitle{Актуальность задачи} - - \begin{block}{Применение тканых композитов} - \begin{itemize} - \item Авиационная и космическая отрасли; - \item тяжелое и транспортное машиностроение; - \item энергетика; - \item химическая и нефтяная промышленность; - \item строительство. - \end{itemize} - \end{block} - - \begin{block}{Исследования} - \begin{itemize} - \item С.~В.~Ломов (Левинский католический институт, Бельгия); - \item Ю.~И.~Димитриенко (МГТУ им. Баумана, Россия). - \end{itemize} - - \end{block} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Изготовление тканей, характеристики тканей - \frametitle{Изготовление тканей} - - \begin{block}{Характеристики тканей} - \begin{itemize} - \item волокнистый состав; - \item тип переплетения; - \item ширина; - \item толщина; - \item масса квадратного метра; - \item число нитей основы и утка на единицу длины (плотность ткани); - \item разрывная нагрузка и растяжимость (удлинение) при разрыве. - \end{itemize} - \end{block} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Изготовление тканей, типы переплетений - \frametitle{Изготовление тканей} - \begin{block}{Типы переплетений} - \begin{figure} - \includegraphics[width=\linewidth]{img/all_structs} - \caption{Схемы типов переплетения: а) полотняное, б) -сатиновое, в) саржевое $2\times2$} - \end{figure} - \end{block} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Способы уплотнения матрицы - \frametitle{Формирование матрицы} - - \begin{block}{Способы уплотнения матрицы} - \begin{itemize} - \item с использованием газообразных углеводородов (природный газ, метан, - пропан-бутан, бензол и т.п.); - \item с использованием жидких углеводородов с большим выходом кокса (пеки, - смолы); - \item комбинированный, включающий в себя пропитку пористых каркасов жидкими - углеводородами, карбонизацию и уплотнение из газовой фазы. - \end{itemize} - \end{block} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, пропуск волокна основы +\begin{frame} \frametitle{Локальные технологические дефекты} - \begin{figure} - \includegraphics[width=\linewidth]{img/defects/d1d2} - \caption{Пропуск волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с -дополнительным уплотнением материалом связующего} - \end{figure} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, разрывы волокон - \frametitle{Локальные технологические дефекты} - - \begin{figure} - \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d3d6} - \caption{Разрыв волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с -дополнительным уплотнением материалом связующего} - \end{figure} - - \begin{figure} - \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d4d7} - \caption{Разрыв волокон основы и утка а)~с наличием внутренней полости, б)~с -дополнительным уплотнением материалом связующего} - \end{figure} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, внутренняя пора - \frametitle{Локальные технологические дефекты} - - \begin{figure} - \includegraphics[width=0.8\linewidth]{img/defects/d41} - \caption{Внутренняя пора} - \end{figure} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Геометрическая модель - \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} +% \begin{columns} +% \begin{column}{0.5\textwidth} +% \begin{figure} +% \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d1} +% \caption{Разрыв волокна основы} +% \end{figure} +% \begin{figure} +% \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d4} +% \caption{Внутренняя пора} +% \end{figure} +% \end{column} +% \begin{column}{0.5\textwidth} +% \begin{figure} +% \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d2} +% \caption{Разрыв волокон основы и утка} +% \end{figure} +% \begin{figure} +% \includegraphics[width=4.8cm]{img/defects/d3} +% \caption{Внутренняя пора} +% \end{figure} +% \end{column} +% \end{columns} \begin{figure} - \includegraphics[width=\linewidth]{img/geom1} - \caption{Участок искривленного волокна} + \includegraphics[width=0.8\textwidth]{img/defects/all} + \caption{Локальные технологические дефекты в слоях тканого композита: +a)~разрыв волокна основы, b)~разрыв волокон основы и утка, c)~туннельная пора, +d)~внутренняя пора} \end{figure} + -\begin{columns} - \begin{column}{0.5\textwidth} - - \begin{block}{Описание геометрии} - - \begin{enumerate} - \item $a$ --- сегмент окружности; - \item $\alpha = 45^o$; - \item $b$ --- линейный участок. - \end{enumerate} - - \end{block} - - - \end{column} - - \begin{column}{0.5\textwidth} - - \begin{block}{Коэффициенты армирования} - $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$ - \end{block} - - \end{column} -\end{columns} \end{frame} -\begin{frame} % Математическая модель, основные гипотезы +% \begin{frame} +% \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} +% +% \begin{columns} +% +% \begin{column}{0.5\textwidth} +% +% \begin{figure} +% \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}} +% \caption{Участок искривленного волокна} +% \end{figure} +% +% \end{column} +% +% \begin{column}{0.5\textwidth} +% +% \begin{block}{Описание геометрии} +% +% \begin{enumerate} +% \item $a$ --- сегмент окружности; +% \item $\alpha = 45^o$; +% \item $b$ --- линейный участок. +% \end{enumerate} +% +% \end{block} +% +% \begin{block}{Коэффициенты армирования} +% $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$ +% \end{block} +% +% \end{column} +% \end{columns} +% \end{frame} + + +\begin{frame} \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами} \begin{columns} @@ -196,8 +141,13 @@ \begin{footnotesize} \begin{block}{Гипотезы} \begin{itemize} - \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m -= 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$); +% \item матрица изотропная, упругая; +% \item волокно изотропное, упругое; +% \item волокна не соприкасаются (для модели без учёта трения); +% \item малые деформации; +% \item взаимное расположение волокон неизменно, +% \item задана граница контакта с трением. + \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m = 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$); \item керамические волокна изотропны, линейно упруги ($E_f = 280$ГПа, $\nu_f = 0.2$); \item деформации бесконечно малы, взаимное расположение искривленных волокон, места и площади контакта неизменны в процессе нагружения слоя; \item волокна окружены гарантированным слоем матрицы (модель 1) или имеют контакт с трением (модель 2) @@ -208,7 +158,7 @@ \end{columns} \end{frame} -\begin{frame} % Математическая модель, краевая задача +\begin{frame} \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами} \begin{block}{Уравнения равновесия в напряжениях} @@ -243,7 +193,8 @@ \end{frame} -\begin{frame} % Математическая модель, граничные условия + +\begin{frame} \frametitle{Граничные условия} \begin{block}{Двухосное равнокомпонентное растяжение} @@ -282,7 +233,7 @@ \end{columns} \end{frame} -\begin{frame} % Математическая модель, условия контакта +\begin{frame} \frametitle{Граничные условия} \begin{block}{Контакт между волокнами основы и утка} @@ -308,30 +259,48 @@ \end{frame} -\begin{frame} % Используемое ПО + +\begin{frame} \frametitle{Используемое программное обеспечение} - \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME-MECA} + \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME} \begin{itemize} - \item Доступность для различных ОС; - \item открытый исходный код; - \item расширение пользовательскими модулями на языке Python; - \item возможность параллельных вычислений. + \item Создание и редактирование геометрических моделей; + \item Создание, редактирование, проверка качества конечно-элементной сетки; + \item Задание физических свойств геометрическим элементам; + \item Выполнение вычислений с помощью внешних решателей; + \item Просмотр результатов вычислений. \end{itemize} \end{block} - \begin{block}{Встраиваемая СУБД SQLite} + \begin{block}{Некоммерческий пакет Code-Aster} \begin{itemize} - \item Отсутствие необходимости установки серверной части СУБД; - \item высокая скорость работы с большими объемами данных. + \item Решение статических, квазистатических и динамических линейных и нелинейных задач; + \item Моделирование разрушения и знакопеременного нагружения \end{itemize} + \end{block} \end{frame} -\begin{frame} % Конечноэлементная модель +\begin{frame} \frametitle{Конечноэлементная модель} +% \begin{columns} +% \begin{column}{0.5\textwidth} +% \begin{figure} +% \centering{\includegraphics[width=0.7\linewidth]{img/meshes/}} +% \caption{Фрагмент слоя тканого композита с искривленными волокнами} +% \end{figure} +% \end{column} +% \begin{column}{0.5\textwidth} +% \begin{figure} +% \centering{\includegraphics[width=0.65\linewidth]{img/meshes/fibers}} +% \caption{Переплетение волокон основы и~утка одного слоя} +% \end{figure} +% \end{column} +% \end{columns} + \begin{figure} \centering{\includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/meshes/all}} \caption{Топология конечноэлементной сетки волокон (a) и матрицы (b)} @@ -339,53 +308,7 @@ \end{frame} -\begin{frame} % Тестирование модели - \frametitle{Тестирование модели} - - \begin{table} - \caption{Зависимость интенсивностей напряжений от количества конечных -элементов (дефект 1 --- туннельная пора, дефект 2 --- туннельная пора с -дополнительным уплотнением)} - - \begin{tabular}{|c|c||c|c||c|c|} - \hline - \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Без дефекта}& - \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Дефект 1}& - \multicolumn{2}{|p{2.2cm}| }{Дефект 2} \\ - \hline - $C$ & $\sigma_{I}$ & $C$ & $\sigma_{I}$ & $C$ & $\sigma_{I}$ \\ - \hline - \hline - 218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\ - \hline - 271 644 & 32.0 & 261 695 & 36.2 & 241 932 & 36.0 \\ - \hline - 365 283 & 31.1 & 345 396 & 35.2 & 326 327 & 35.2 \\ - \hline - 427 855 & 31.2 & 402 304 & 35.4 & 382 954 & 35.3 \\ - \hline - \end{tabular} -\end{table} - - \begin{table} - \caption{Зависимость времени рассчетов от числа ядер процессора (относительно -рассчета на одном ядре)} - - \begin{tabular}{|c||c|c|c|} - \hline - Кол-во ядер & Без дефекта & Дефект 1 & Дефект 2 \\ - \hline - \hline - 2 & 0.62 & 0.60 & 0.62 \\ - \hline - 4 & 0.40 & 0.43 & 0.41 \\ - \hline - \end{tabular} -\end{table} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Топология конечноэлементной сетки +\begin{frame} \frametitle{Топология конечноэлементной сетки} \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы} \begin{center} @@ -433,7 +356,8 @@ \end{frame} -\begin{frame} % Поля напряжений + +\begin{frame} \frametitle{Поля напряжений в элементах структуры} \begin{figure} @@ -445,7 +369,7 @@ \setlength{\extrarowheight}{2pt} -\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, двухосное растяжение +\begin{frame} \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при двухосном равнокомпонентном растяжении} \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы} @@ -466,7 +390,7 @@ \end{frame} -\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, чистое формоизменение +\begin{frame} \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при чистом формоизменении} @@ -488,9 +412,9 @@ \end{frame} -\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, всестороннее сжатие +\begin{frame} \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при -деформации всестороннего сжатия} +одноосном растяжении в направлении волокон основы} \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы} \begin{center} @@ -510,72 +434,94 @@ \end{frame} -\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 1 +\begin{frame} + \frametitle{Коэффициенты концентрации напряжений в композите со стальным +каркасом (пропуск волокна основы)} + + \begin{block}{Коэффициенты концентрации напряжений в матрице} + \begin{center} + \begin{footnotesize} + \input{s_steel} + \end{footnotesize} + \end{center} + \end{block} + + \begin{block}{Коэффициенты концентрации напряжений в волокне} + \begin{center} + \begin{footnotesize} + \input{s_steel_fib} + \end{footnotesize} + \end{center} + \end{block} + +\end{frame} + +\begin{frame} \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы} - \begin{figure} - \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/s0d5d6}} - \caption{Разрыв волокон основы и утка основы} - \end{figure} + \begin{columns} + \begin{column}{0.5\textwidth} + \begin{figure} + \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k}} + \caption{Разрыв волокна основы} + \end{figure} + \end{column} + \begin{column}{0.5\textwidth} + \begin{figure} + \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k}} + \caption{Разрыв волокон основы и утка} + \end{figure} + \end{column} + \end{columns} \end{frame} -\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 2 +\begin{frame} \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 2: волокна основы \\ и утка имеют контакт с трением} + \begin{columns} + \begin{column}{0.5\textwidth} \begin{figure} - \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d1d2}} - \caption{Пропуск волокна основы} + \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k_fric}} + \caption{Разрыв волокна основы} \end{figure} + \end{column} + \begin{column}{0.5\textwidth} + \begin{figure} + \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k_fric}} + \caption{Разрыв волокон основы и утка} + \end{figure} + \end{column} + \end{columns} \end{frame} -\begin{frame} % Выводы +\begin{frame} \frametitle{Выводы} \begin{block}{} \begin{footnotesize} \begin{itemize} - \item Разработана и протестирована математическая модель слоя тканого -композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей; - \item разработан модуль расширения платформы численного моделирования -SALOME-MECA для вычисления коэффициентов концентрации напряжений; - \item при различных видах внешнего нагружения на основе численного решения -краевых задач методом конечных элементов определены коэффициенты -концентрации напряжений, вызванные наличием локальных технологических -дефектов; - \item установлено что механизмы, инициирующие разрушение -поликристаллической матрицы, могут различаться, в зависимости от вида внешней -нагрузки. +% \item Операции технологического процесса, обеспечивающие проникновение связующего в полости локальных дефектов; +% \item дополнительная пропитка связующим, доуплотнение, карбонизация, доосаждение матрицы из газовой фазы. + + \item Разработана модель слоя тканого композита с + искривленными волокнами и поликристаллической матрицей; + \item При двухосном равнокомпонентном растяжении и чистом формоизменении + на основе численного решения краевых задач методом конечных + элементов определены коэффициенты концентрации напряжений, + вызванные наличием локальных технологических дефектов; + \item Установлено, что главными механизмами, инициирующими разрушение поликристаллической матрицы, являются сдвиги; + \item Для повышения способности тканым композитом сопротивляться внешнему силовому воздействию необходимо предусмотреть в технологическом процессе + операции, обеспечивающие проникновение связующего в полости технологических локальных дефектов, дополнительную пропитку связующим, + доуплотнение и карбонизацию, досаждение поликристаллической матрицы из газовой фазы в случае, если в результате ультразвукового контроля + готового изделия обнаруживаются с внутренняя пористость и разрывы волокон \end{itemize} \end{footnotesize} \end{block} \end{frame} -\begin{frame} % Публикации - \frametitle{Публикации} -\begin{footnotesize} - \begin{itemize} - \item Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В., Ташкинов~А.~А. Концентрация напряжений в -слое тканого композита с закрытыми внутренними технологическими порами. // -Вестник ПНИПУ. Механика, --- 2011. --- Т.4, --- № 4, с. 29--36 (с 2013 г. -входит в базы цитирования Scopus). - - \item Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В. Концентрация напряжений в слое тканого -композита с локальными дефектами при двухосном однородном равнокомпонентном -макродеформировании // Вестник Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки., ---- 2013, --- № 4, с. 66--75. - - \item Дедков~Д.~В., Ташкинов~А.~А. Коэффициенты концентрации напряжений в -слое тканого композита с локальными технологическими дефектами при чистом -формоизменении // Вычислительная механика сплошных сред., --- 2013 --- Т.6, --- -№1., --- с. 103--109 (входит в базы цитирования WOS и Scopus) - \end{itemize} -\end{footnotesize} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Спасибо за внимание +\begin{frame} \begin{block}{} \centering{Спасибо за внимание!} \end{block} diff --git a/s_max_table_all_res.tex b/s_max_table_all_res.tex index de2c547..153db11 100644 --- a/s_max_table_all_res.tex +++ b/s_max_table_all_res.tex @@ -10,28 +10,28 @@ \hline Туннельная пора & $\frac{1.36}{1.21}$ & - $\frac{1,15}{1.19}$ & + $\frac{1.15}{1.19}$ & $\frac{1.07}{0.97}$ & $\frac{1.18}{0.99}$ & $\frac{1.05}{1.04}$ & - $\bf\frac{1.48}{1.15}$ \\ + $\frac{1.48}{1.15}$ \\ \hline Разрыв волокна основы & $\frac{1.47}{1.29}$ & $\bf\frac{2.33}{1.13}$ & $\frac{1.71}{0.94}$ & $\frac{0.97}{1.16}$ & - $\frac{1.96}{1.27}$ & + $\bf\frac{1.96}{1.27}$ & $\frac{1.47}{1.24}$ \\ \hline Разрыв волокон основы и утка & $\frac{1.32}{1.18}$ & $\frac{1.09}{0.98}$ & - $\frac{0.96}{0.99}$ & + $\frac{0.96}{0.98}$ & $\frac{0.95}{1.01}$ & $\bf\frac{2.90}{1.06}$ & $\frac{1.55}{1.14}$ \\ \hline Внутренняя пора & 1.08 & 1.39 & 1.11 & \bf1.89 & 1.27 & 1.38 \\ \hline -\end{tabular} +\end{tabular} \ No newline at end of file diff --git a/s_max_table_all_res_fr.tex b/s_max_table_all_res_fr.tex index d06c021..ece7439 100644 --- a/s_max_table_all_res_fr.tex +++ b/s_max_table_all_res_fr.tex @@ -10,7 +10,7 @@ \hline Разрыв волокна основы & $\frac{1.38}{1.17}$ & - $\bf\frac{3.09}{3.18}$ & + $\bf\frac{3.90}{3.18}$ & $\frac{1.71}{2.29}$ & $\frac{1.07}{0.91}$ & $\frac{1.62}{1.65}$ & diff --git a/s_max_table_all_res_fr_s2.tex b/s_max_table_all_res_fr_s2.tex index 10f32ac..c81c4c3 100644 --- a/s_max_table_all_res_fr_s2.tex +++ b/s_max_table_all_res_fr_s2.tex @@ -10,18 +10,18 @@ \hline Разрыв волокна основы & $\frac{1.39}{1.30}$ & - $\frac{1.86}{3.14}$ & + $\frac{1.86}{3.44}$ & $\bf\frac{2.72}{5.41}$ & $\frac{1.31}{0.99}$ & $\frac{1.13}{0.88}$ & $\frac{1.32}{1.87}$ \\ \hline Разрыв волокон основы и утка & - $\frac{1.42}{1.24}$ & + $\frac{1.41}{1.24}$ & $\bf\frac{2.00}{4.68}$ & $\frac{1.05}{1.39}$ & $\frac{1.41}{1.07}$ & $\frac{1.05}{0.96}$ & - $\frac{1.76}{2.08}$ \\ + $\bf\frac{1.76}{2.08}$ \\ \hline -\end{tabular} +\end{tabular} \ No newline at end of file diff --git a/s_max_table_all_res_fr_s3.tex b/s_max_table_all_res_fr_s3.tex index c497837..5558583 100644 --- a/s_max_table_all_res_fr_s3.tex +++ b/s_max_table_all_res_fr_s3.tex @@ -7,29 +7,21 @@ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\ \hline -\hline - Туннельная пора & - $\frac{1.01}{1.01}$ & - $\frac{1.01}{1.03}$ & - $\frac{0.94}{0.95}$ & - $\frac{0.95}{0.97}$ & - $\frac{0.95}{0.94}$ & - $\frac{0.93}{0.99}$ \\ -\hline +\hline Разрыв волокна основы & - $\frac{1.06}{1.06}$ & - $\frac{1.22}{1.22}$ & - $\frac{1.00}{1.01}$ & - $\frac{1.60}{1.62}$ & - $\frac{1.51}{1.30}$ & - $\frac{1.20}{1.18}$ \\ + $\frac{1.30}{1.07}$ & + $\bf\frac{3.05}{3.04}$ & + $\frac{1.37}{1.08}$ & + $\frac{1.21}{1.02}$ & + $\frac{1.43}{1.12}$ & + $\frac{1.58}{1.14}$ \\ \hline Разрыв волокон основы и утка & - $\frac{1.06}{1.06}$ & - $\frac{1.40}{1.39}$ & - $\frac{0.81}{0.83}$ & - $\frac{1.14}{1.12}$ & - $\bf\frac{2.69}{2.22}$ & - $\bf\frac{3.13}{3.02}$ \\ + $\frac{1.42}{1.27}$ & + $\bf\frac{4.94}{2.71}$ & + $\frac{1.05}{1.31}$ & + $\frac{1.47}{1.32}$ & + $\frac{1.49}{1.41}$ & + $\frac{1.45}{1.71}$ \\ \hline \end{tabular} \ No newline at end of file diff --git a/s_max_table_all_res_s2.tex b/s_max_table_all_res_s2.tex index 670c386..bb5ccc1 100644 --- a/s_max_table_all_res_s2.tex +++ b/s_max_table_all_res_s2.tex @@ -32,6 +32,6 @@ $\frac{0.98}{1.06}$ & $\frac{1.30}{1.32}$ \\ \hline - Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\ + Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf 4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\ \hline -\end{tabular} +\end{tabular} \ No newline at end of file diff --git a/s_max_table_all_res_s3.tex b/s_max_table_all_res_s3.tex index eec8626..04f1438 100644 --- a/s_max_table_all_res_s3.tex +++ b/s_max_table_all_res_s3.tex @@ -9,27 +9,29 @@ \hline \hline Туннельная пора & - $\frac{0.99}{0.99}$ & - $\frac{0.95}{0.97}$ & - $\frac{0.98}{0.99}$ & - $\frac{0.97}{0.96}$ & - $\bf\frac{1.82}{1.82}$ & - $\frac{0.91}{0.97}$ \\ + $\frac{1.18}{1.17}$ & + $\bf\frac{1.26}{1.90}$ & + $\frac{1.03}{1.25}$ & + $\frac{1.17}{1.15}$ & + $\bf\frac{1.23}{1.23}$ & + $\frac{1.18}{1.19}$ \\ \hline Разрыв волокна основы & - $\frac{1.07}{1.07}$ & - $\frac{1.00}{1.00}$ & - $\frac{1.04}{1.05}$ & - $\frac{0.90}{0.91}$ & - $\bf\frac{1.23}{1.01}$ & - $\bf\frac{1.15}{1.33}$ \\ + $\frac{1.22}{1.20}$ & + $\bf\frac{1.86}{1.46}$ & + $\frac{1.34}{1.04}$ & + $\frac{1.21}{1.16}$ & + $\frac{1.27}{1.26}$ & + $\frac{1.23}{1.22}$ \\ \hline Разрыв волокон основы и утка & - $\frac{1.17}{1.16}$ & - $\frac{0.93}{0.94}$ & - $\frac{1.10}{1.11}$ & - $\bf\frac{2.62}{2.48}$ & - $\frac{1.32}{1.21}$ & - $\bf\frac{2.06}{1.48}$ \\ + $\frac{1.39}{1.33}$ & + $\bf\frac{3.66}{2.64}$ & + $\frac{1.86}{1.84}$ & + $\frac{1.60}{1.49}$ & + $\frac{1.32}{1.24}$ & + $\frac{1.39}{1.34}$ \\ +\hline + Внутренняя пора & 1.02 & \bf1.67 & 0.99 & 1.05 & 1.02 & 1.02 \\ \hline \end{tabular} \ No newline at end of file diff --git a/s_steel.tex b/s_steel.tex new file mode 100644 index 0000000..37353a9 --- /dev/null +++ b/s_steel.tex @@ -0,0 +1,35 @@ +\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}} +\hline + & $K_{\sigma_{11}}$ + & $K_{\sigma_{22}}$ + & $K_{\sigma_{33}}$ + & $K_{\sigma_{12}}$ + & $K_{\sigma_{13}}$ + & $K_{\sigma_{23}}$ \\ +\hline +\hline + Равнокомпонентное сжатие & + $\frac{0.99}{1.00}$ & + $\frac{1.00}{1.00}$ & + $\frac{1.06}{1.05}$ & + $\frac{0.99}{1.02}$ & + $\frac{1.52}{2.30}$ & + $\frac{1.76}{1.46}$ \\ +\hline + Сжатие вдоль основы & + $\frac{0.99}{1.00}$ & + $\frac{1.00}{1.03}$ & + $\frac{1.06}{1.06}$ & + $\frac{1.00}{0.97}$ & + $\frac{1.47}{3.70}$ & + $\frac{1.42}{5.60}$ \\ +\hline + Сжатие вдоль утка & + $\frac{1.16}{1.21}$ & + $\frac{1.05}{0.96}$ & + $\frac{1.05}{1.30}$ & + $\frac{1.07}{0.91}$ & + $\frac{1.12}{3.04}$ & + $\frac{1.61}{2.85}$ \\ +\hline +\end{tabular} \ No newline at end of file diff --git a/s_steel_fib.tex b/s_steel_fib.tex new file mode 100644 index 0000000..625cfd7 --- /dev/null +++ b/s_steel_fib.tex @@ -0,0 +1,35 @@ +\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}} +\hline + & $K_{\sigma_{11}}$ + & $K_{\sigma_{22}}$ + & $K_{\sigma_{33}}$ + & $K_{\sigma_{12}}$ + & $K_{\sigma_{13}}$ + & $K_{\sigma_{23}}$ \\ +\hline +\hline + Равнокомпонентное сжатие & + $\frac{1.00}{1.01}$ & + $\frac{0.99}{0.99}$ & + $\frac{1.00}{1.02}$ & + $\frac{0.63}{0.79}$ & + $\frac{1.01}{3.94}$ & + $\frac{0.45}{0.98}$ \\ +\hline + Сжатие вдоль основы & + $\frac{1.00}{0.96}$ & + $\frac{0.99}{1.14}$ & + $\frac{1.00}{1.85}$ & + $\frac{1.13}{1.62}$ & + $\frac{4.51}{4.26}$ & + $\frac{0.93}{1.07}$ \\ +\hline + Сжатие вдоль утка & + $\frac{0.99}{1.08}$ & + $\frac{0.98}{1.06}$ & + $\frac{0.99}{0.91}$ & + $\frac{2.02}{1.21}$ & + $\frac{1.26}{1.15}$ & + $\frac{0.80}{0.91}$ \\ +\hline +\end{tabular} \ No newline at end of file