diff --git a/img/all_structs.png b/img/all_structs.png deleted file mode 100644 index 9cd45a5..0000000 Binary files a/img/all_structs.png and /dev/null differ diff --git a/img/defects/all.png b/img/defects/all.png new file mode 100644 index 0000000..17e9f37 Binary files /dev/null and b/img/defects/all.png differ diff --git a/img/defects/d1d2.png b/img/defects/d1d2.png deleted file mode 100644 index 81c123a..0000000 Binary files a/img/defects/d1d2.png and /dev/null differ diff --git a/img/defects/d3d6.png b/img/defects/d3d6.png deleted file mode 100644 index 5201807..0000000 Binary files a/img/defects/d3d6.png and /dev/null differ diff --git a/img/defects/d41.png b/img/defects/d41.png deleted file mode 100644 index 3ab02cd..0000000 Binary files a/img/defects/d41.png and /dev/null differ diff --git a/img/defects/d4d7.png b/img/defects/d4d7.png deleted file mode 100644 index 49e2726..0000000 Binary files a/img/defects/d4d7.png and /dev/null differ diff --git a/img/fields/d1d2.png b/img/fields/d1d2.png deleted file mode 100644 index 752673b..0000000 Binary files a/img/fields/d1d2.png and /dev/null differ diff --git a/img/fields/d3_k.png b/img/fields/d3_k.png new file mode 100644 index 0000000..641b3cc Binary files /dev/null and b/img/fields/d3_k.png differ diff --git a/img/fields/d3_k_fric.png b/img/fields/d3_k_fric.png new file mode 100644 index 0000000..229c63c Binary files /dev/null and b/img/fields/d3_k_fric.png differ diff --git a/img/fields/d4_k.png b/img/fields/d4_k.png new file mode 100644 index 0000000..22d0016 Binary files /dev/null and b/img/fields/d4_k.png differ diff --git a/img/fields/d4_k_fric.png b/img/fields/d4_k_fric.png new file mode 100644 index 0000000..fd0ea2e Binary files /dev/null and b/img/fields/d4_k_fric.png differ diff --git a/img/fields/s0d5d6.png b/img/fields/s0d5d6.png deleted file mode 100644 index c5dcc9c..0000000 Binary files a/img/fields/s0d5d6.png and /dev/null differ diff --git a/img/geom.png b/img/geom.png new file mode 100644 index 0000000..878cea0 Binary files /dev/null and b/img/geom.png differ diff --git a/img/geom1.png b/img/geom1.png deleted file mode 100644 index 1ecef96..0000000 Binary files a/img/geom1.png and /dev/null differ diff --git a/presentation.kilepr b/presentation.kilepr index febe132..7c94fb9 100644 --- a/presentation.kilepr +++ b/presentation.kilepr @@ -17,10 +17,10 @@ MakeIndex= QuickBuild= [document-settings,item:presentation.tex] -Bookmarks=113 +Bookmarks=59 Encoding=UTF-8 -FoldedColumns=0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0 -FoldedLines=23,26,31,44,67,84,96,112,123,140,150,184,210,245,284,310,331,341,387,435,447,468,490,512,521,530 +FoldedColumns= +FoldedLines= Highlighting=LaTeX Indentation Mode= Mode=LaTeX @@ -38,16 +38,16 @@ order=-1 [item:presentation.tex] archive=true -column=22 +column=97 encoding=UTF-8 highlight=LaTeX -line=563 +line=10 mode=LaTeX open=true order=0 [view-settings,view=0,item:presentation.tex] -CursorColumn=22 -CursorLine=563 +CursorColumn=97 +CursorLine=10 JumpList= -ViMarks=a,113,2 +ViMarks=a,59,2 diff --git a/presentation.pdf b/presentation.pdf new file mode 100644 index 0000000..5ad784d Binary files /dev/null and b/presentation.pdf differ diff --git a/presentation.tex b/presentation.tex index a42219c..82330e0 100644 --- a/presentation.tex +++ b/presentation.tex @@ -3,160 +3,102 @@ \usepackage[T2A]{fontenc} \usepackage[utf8]{inputenc} \usepackage[english, russian]{babel} -\usepackage{array} \usetheme{Warsaw} \setbeamertemplate{caption}[numbered] \setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize} % \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}} -\title[]{Влияние концентраторов напряжений на прочностные и деформационные -свойства тканых композитов с поликристаллической матрицей} +\title[]{Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с +локальными технологическими дефектами} \institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\ Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ -Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\ denis.v.dedkov@gmail.com, rector@pstu.ru} -\author{Д.~В.~Дедков, \\ научный руководитель: А.~А.~Ташкинов} -\date{20 мая 2014} +Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\ denis.v.dedkov@gmail.com, zav@pstu.ru, rector@pstu.ru} +\author{Д.~В.~Дедков, А.~В.~Зайцев, А.~А.~Ташкинов} +\date{10 октября 2012} \begin{document} \frame{\titlepage} -\begin{frame} % Цели и задачи - \frametitle{Цель и задачи} +\begin{frame} + \frametitle{Проблемы, возникающие при производстве тканых керамо-керамических композитов} -\begin{block}{Цель} - Разработка новых математических моделей, описывающих механическое поведение -тканых композитов с локальными дефектами при комбинированных нагружениях. -\end{block} +% \begin{block}{Проблемы} +% \begin{itemize} +% \item Возникновение локальных технологических дефектов; +% \item существенное влияние дефектов на эффективные упругие и прочностные свойства материала; +% \item обнаружение дефектов только на этапе выходного контроля. +% \end{itemize} +% \end{block} +% \centering{$\Downarrow$} +% \begin{block}{Типичные локальные дефекты} +% \begin{itemize} +% \item Туннельная пора; +% \item разрыв волокна основы; +% \item разрывы волокон основы и утка; +% \item внутренняя пора. +% \end{itemize} +% \end{block} -\begin{block}{Задачи} - \begin{itemize} - \item построение твердотельной модели слоя тканого композиционного материала - с локальными технологическими дефектами; - \item разработка математической модели механического поведения слоя тканого - композита при комбинированном пропорциональном нагружении; - \item определение коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого -композита с локальными технологическими дефектами. - \end{itemize} +\begin{block}{} +\begin{itemize} + \item Композит создается вместе с элементом конструкции; + \item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика); + \item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только на этапе выходного контроля изделий; + \item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного назначения +\end{itemize} \end{block} \end{frame} -\begin{frame} % Актуальность - \frametitle{Актуальность задачи} +\begin{frame} + \frametitle{Локальные технологические дефекты} - \begin{block}{Применение тканых композитов} - \begin{itemize} - \item Авиационная и космическая отрасли; - \item тяжелое и транспортное машиностроение; - \item энергетика; - \item химическая и нефтяная промышленность; - \item строительство. - \end{itemize} - \end{block} +% \begin{columns} +% \begin{column}{0.5\textwidth} +% \begin{figure} +% \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d1} +% \caption{Разрыв волокна основы} +% \end{figure} +% \begin{figure} +% \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d4} +% \caption{Внутренняя пора} +% \end{figure} +% \end{column} +% \begin{column}{0.5\textwidth} +% \begin{figure} +% \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d2} +% \caption{Разрыв волокон основы и утка} +% \end{figure} +% \begin{figure} +% \includegraphics[width=4.8cm]{img/defects/d3} +% \caption{Внутренняя пора} +% \end{figure} +% \end{column} +% \end{columns} - \begin{block}{Исследования} - \begin{itemize} - \item С.~В.~Ломов (Левинский католический институт, Бельгия); - \item Ю.~И.~Димитриенко (МГТУ им. Баумана, Россия). - \end{itemize} - - \end{block} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Изготовление тканей, характеристики тканей - \frametitle{Изготовление тканей} - - \begin{block}{Характеристики тканей} - \begin{itemize} - \item волокнистый состав; - \item тип переплетения; - \item ширина; - \item толщина; - \item масса квадратного метра; - \item число нитей основы и утка на единицу длины (плотность ткани); - \item разрывная нагрузка и растяжимость (удлинение) при разрыве. - \end{itemize} - \end{block} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Изготовление тканей, типы переплетений - \frametitle{Изготовление тканей} - \begin{block}{Типы переплетений} \begin{figure} - \includegraphics[width=\linewidth]{img/all_structs} - \caption{Схемы типов переплетения: а) полотняное, б) -сатиновое, в) саржевое $2\times2$} + \includegraphics[width=0.8\textwidth]{img/defects/all} + \caption{Локальные технологические дефекты в слоях тканого композита: a)~разрыв волокна основы, b)~разрыв волокон основы и утка, c)~туннельная пора, d)~внутренняя пора} \end{figure} - \end{block} + \end{frame} -\begin{frame} % Способы уплотнения матрицы - \frametitle{Формирование матрицы} - - \begin{block}{Способы уплотнения матрицы} - \begin{itemize} - \item с использованием газообразных углеводородов (природный газ, метан, - пропан-бутан, бензол и т.п.); - \item с использованием жидких углеводородов с большим выходом кокса (пеки, - смолы); - \item комбинированный, включающий в себя пропитку пористых каркасов жидкими - углеводородами, карбонизацию и уплотнение из газовой фазы. - \end{itemize} - \end{block} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, пропуск волокна основы - \frametitle{Локальные технологические дефекты} - - \begin{figure} - \includegraphics[width=\linewidth]{img/defects/d1d2} - \caption{Пропуск волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с -дополнительным уплотнением материалом связующего} - \end{figure} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, разрывы волокон - \frametitle{Локальные технологические дефекты} - - \begin{figure} - \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d3d6} - \caption{Разрыв волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с -дополнительным уплотнением материалом связующего} - \end{figure} - - \begin{figure} - \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d4d7} - \caption{Разрыв волокон основы и утка а)~с наличием внутренней полости, б)~с -дополнительным уплотнением материалом связующего} - \end{figure} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, внутренняя пора - \frametitle{Локальные технологические дефекты} - - \begin{figure} - \includegraphics[width=0.8\linewidth]{img/defects/d41} - \caption{Внутренняя пора} - \end{figure} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Геометрическая модель +\begin{frame} \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} +\begin{columns} + + \begin{column}{0.5\textwidth} + \begin{figure} - \includegraphics[width=\linewidth]{img/geom1} + \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}} \caption{Участок искривленного волокна} \end{figure} -\begin{columns} + \end{column} + \begin{column}{0.5\textwidth} \begin{block}{Описание геометрии} @@ -169,11 +111,6 @@ \end{block} - - \end{column} - - \begin{column}{0.5\textwidth} - \begin{block}{Коэффициенты армирования} $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$ \end{block} @@ -182,7 +119,8 @@ \end{columns} \end{frame} -\begin{frame} % Математическая модель, основные гипотезы + +\begin{frame} \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами} \begin{columns} @@ -196,8 +134,13 @@ \begin{footnotesize} \begin{block}{Гипотезы} \begin{itemize} - \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m -= 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$); +% \item матрица изотропная, упругая; +% \item волокно изотропное, упругое; +% \item волокна не соприкасаются (для модели без учёта трения); +% \item малые деформации; +% \item взаимное расположение волокон неизменно, +% \item задана граница контакта с трением. + \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m = 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$); \item керамические волокна изотропны, линейно упруги ($E_f = 280$ГПа, $\nu_f = 0.2$); \item деформации бесконечно малы, взаимное расположение искривленных волокон, места и площади контакта неизменны в процессе нагружения слоя; \item волокна окружены гарантированным слоем матрицы (модель 1) или имеют контакт с трением (модель 2) @@ -208,7 +151,7 @@ \end{columns} \end{frame} -\begin{frame} % Математическая модель, краевая задача +\begin{frame} \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами} \begin{block}{Уравнения равновесия в напряжениях} @@ -243,7 +186,8 @@ \end{frame} -\begin{frame} % Математическая модель, граничные условия + +\begin{frame} \frametitle{Граничные условия} \begin{block}{Двухосное равнокомпонентное растяжение} @@ -282,7 +226,7 @@ \end{columns} \end{frame} -\begin{frame} % Математическая модель, условия контакта +\begin{frame} \frametitle{Граничные условия} \begin{block}{Контакт между волокнами основы и утка} @@ -308,30 +252,48 @@ \end{frame} -\begin{frame} % Используемое ПО + +\begin{frame} \frametitle{Используемое программное обеспечение} - \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME-MECA} + \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME} \begin{itemize} - \item Доступность для различных ОС; - \item открытый исходный код; - \item расширение пользовательскими модулями на языке Python; - \item возможность параллельных вычислений. + \item Создание и редактирование геометрических моделей; + \item Создание, редактирование, проверка качества конечно-элементной сетки; + \item Задание физических свойств геометрическим элементам; + \item Выполнение вычислений с помощью внешних решателей; + \item Просмотр результатов вычислений. \end{itemize} \end{block} - \begin{block}{Встраиваемая СУБД SQLite} + \begin{block}{Некоммерческий пакет Code-Aster} \begin{itemize} - \item Отсутствие необходимости установки серверной части СУБД; - \item высокая скорость работы с большими объемами данных. + \item Решение статических, квазистатических и динамических линейных и нелинейных задач; + \item Моделирование разрушения и знакопеременного нагружения \end{itemize} + \end{block} \end{frame} -\begin{frame} % Конечноэлементная модель +\begin{frame} \frametitle{Конечноэлементная модель} +% \begin{columns} +% \begin{column}{0.5\textwidth} +% \begin{figure} +% \centering{\includegraphics[width=0.7\linewidth]{img/meshes/}} +% \caption{Фрагмент слоя тканого композита с искривленными волокнами} +% \end{figure} +% \end{column} +% \begin{column}{0.5\textwidth} +% \begin{figure} +% \centering{\includegraphics[width=0.65\linewidth]{img/meshes/fibers}} +% \caption{Переплетение волокон основы и~утка одного слоя} +% \end{figure} +% \end{column} +% \end{columns} + \begin{figure} \centering{\includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/meshes/all}} \caption{Топология конечноэлементной сетки волокон (a) и матрицы (b)} @@ -339,53 +301,7 @@ \end{frame} -\begin{frame} % Тестирование модели - \frametitle{Тестирование модели} - - \begin{table} - \caption{Зависимость интенсивностей напряжений от количества конечных -элементов (дефект 1 --- туннельная пора, дефект 2 --- туннельная пора с -дополнительным уплотнением)} - - \begin{tabular}{|c|c||c|c||c|c|} - \hline - \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Без дефекта}& - \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Дефект 1}& - \multicolumn{2}{|p{2.2cm}| }{Дефект 2} \\ - \hline - $C$ & $\sigma_{I}$ & $C$ & $\sigma_{I}$ & $C$ & $\sigma_{I}$ \\ - \hline - \hline - 218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\ - \hline - 271 644 & 32.0 & 261 695 & 36.2 & 241 932 & 36.0 \\ - \hline - 365 283 & 31.1 & 345 396 & 35.2 & 326 327 & 35.2 \\ - \hline - 427 855 & 31.2 & 402 304 & 35.4 & 382 954 & 35.3 \\ - \hline - \end{tabular} -\end{table} - - \begin{table} - \caption{Зависимость времени рассчетов от числа ядер процессора (относительно -рассчета на одном ядре)} - - \begin{tabular}{|c||c|c|c|} - \hline - Кол-во ядер & Без дефекта & Дефект 1 & Дефект 2 \\ - \hline - \hline - 2 & 0.62 & 0.60 & 0.62 \\ - \hline - 4 & 0.40 & 0.43 & 0.41 \\ - \hline - \end{tabular} -\end{table} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Топология конечноэлементной сетки +\begin{frame} \frametitle{Топология конечноэлементной сетки} \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы} \begin{center} @@ -398,8 +314,8 @@ \hline Идеальная структура & 298~255 & 77~760 \\ \hline - Туннельная пора & 285~664 & 69~984 \\ - \hline + Туннельная пора & 285~664 & 69~984 \\ + \hline Разрыв волокна основы & 285~466 & 75~168 \\ \hline Разрыв волокон основы и утка & 279~276 & 72~576 \\ @@ -433,7 +349,8 @@ \end{frame} -\begin{frame} % Поля напряжений + +\begin{frame} \frametitle{Поля напряжений в элементах структуры} \begin{figure} @@ -443,139 +360,89 @@ \end{frame} -\setlength{\extrarowheight}{2pt} - -\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, двухосное растяжение - \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений -при двухосном равнокомпонентном растяжении} +\begin{frame} + \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений} \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы} \begin{center} - \begin{footnotesize} + \begin{scriptsize} \input{s_max_table_all_res} - \end{footnotesize} + \end{scriptsize} \end{center} \end{block} - + \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением} \begin{center} - \begin{footnotesize} + \begin{scriptsize} \input{s_max_table_all_res_fr} - \end{footnotesize} + \end{scriptsize} \end{center} \end{block} - + \end{frame} -\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, чистое формоизменение - \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при -чистом формоизменении} - - \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы} - \begin{center} - \begin{footnotesize} - \input{s_max_table_all_res_s2} - \end{footnotesize} - \end{center} - \end{block} - - \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением} - \begin{center} - \begin{footnotesize} - \input{s_max_table_all_res_fr_s2} - \end{footnotesize} - \end{center} - \end{block} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, всестороннее сжатие - \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при -деформации всестороннего сжатия} - - \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы} - \begin{center} - \begin{footnotesize} - \input{s_max_table_all_res_s3} - \end{footnotesize} - \end{center} - \end{block} - - \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением} - \begin{center} - \begin{footnotesize} - \input{s_max_table_all_res_fr_s3} - \end{footnotesize} - \end{center} - \end{block} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 1 +\begin{frame} \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы} - \begin{figure} - \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/s0d5d6}} - \caption{Разрыв волокон основы и утка основы} - \end{figure} + \begin{columns} + \begin{column}{0.5\textwidth} + \begin{figure} + \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k}} + \caption{Разрыв волокна основы} + \end{figure} + \end{column} + \begin{column}{0.5\textwidth} + \begin{figure} + \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k}} + \caption{Разрыв волокон основы и утка} + \end{figure} + \end{column} + \end{columns} \end{frame} -\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 2 +\begin{frame} \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 2: волокна основы \\ и утка имеют контакт с трением} + \begin{columns} + \begin{column}{0.5\textwidth} \begin{figure} - \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d1d2}} - \caption{Пропуск волокна основы} + \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k_fric}} + \caption{Разрыв волокна основы} \end{figure} + \end{column} + \begin{column}{0.5\textwidth} + \begin{figure} + \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k_fric}} + \caption{Разрыв волокон основы и утка} + \end{figure} + \end{column} + \end{columns} \end{frame} -\begin{frame} % Выводы +\begin{frame} \frametitle{Выводы} \begin{block}{} \begin{footnotesize} \begin{itemize} - \item Разработана и протестирована математическая модель слоя тканого -композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей; - \item разработан модуль расширения платформы численного моделирования -SALOME-MECA для вычисления коэффициентов концентрации напряжений; - \item при различных видах внешнего нагружения на основе численного решения -краевых задач методом конечных элементов определены коэффициенты -концентрации напряжений, вызванные наличием локальных технологических -дефектов; - \item установлено что механизмы, инициирующие разрушение -поликристаллической матрицы, могут различаться, в зависимости от вида внешней -нагрузки. +% \item Операции технологического процесса, обеспечивающие проникновение связующего в полости локальных дефектов; +% \item дополнительная пропитка связующим, доуплотнение, карбонизация, доосаждение матрицы из газовой фазы. + + \item Разработана модель слоя тканого композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей; + \item При двухосном равнокомпонентном растяжении на основе численного решения краевых задач методом конечных элементов определены + коэффициенты концентрации напряжений, вызванные наличием локальных технологических дефектов; + \item Установлено, что главными механизмами, инициирующими разрушение поликристаллической матрицы, являются сдвиги; + \item Для повышения способности тканым композитом сопротивляться внешнему силовому воздействию необходимо предусмотреть в технологическом процессе + операции, обеспечивающие проникновение связующего в полости технологических локальных дефектов, дополнительную пропитку связующим, + доуплотнение и карбонизацию, досаждение поликристаллической матрицы из газовой фазы в случае, если в результате ультразвукового контроля + готового изделия обнаруживаются с внутренняя пористость и разрывы волокон \end{itemize} \end{footnotesize} \end{block} \end{frame} -\begin{frame} % Публикации - \frametitle{Публикации} -\begin{footnotesize} - \begin{itemize} - \item Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В., Ташкинов~А.~А. Концентрация напряжений в -слое тканого композита с закрытыми внутренними технологическими порами. // -Вестник ПНИПУ. Механика, --- 2011. --- Т.4, --- № 4, с. 29--36 (с 2013 г. -входит в базы цитирования Scopus). - - \item Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В. Концентрация напряжений в слое тканого -композита с локальными дефектами при двухосном однородном равнокомпонентном -макродеформировании // Вестник Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки., ---- 2013, --- № 4, с. 66--75. - - \item Дедков~Д.~В., Ташкинов~А.~А. Коэффициенты концентрации напряжений в -слое тканого композита с локальными технологическими дефектами при чистом -формоизменении // Вычислительная механика сплошных сред., --- 2013 --- Т.6, --- -№1., --- с. 103--109 (входит в базы цитирования WOS и Scopus) - \end{itemize} -\end{footnotesize} - -\end{frame} - -\begin{frame} % Спасибо за внимание +\begin{frame} \begin{block}{} \centering{Спасибо за внимание!} \end{block} diff --git a/s_max_table_all_res.tex b/s_max_table_all_res.tex index de2c547..74419bc 100644 --- a/s_max_table_all_res.tex +++ b/s_max_table_all_res.tex @@ -1,37 +1,20 @@ -\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}} +\begin{tabular}{p{4cm}||c|c|c|c|c|c} \hline - & $K_{\sigma_{11}}$ - & $K_{\sigma_{22}}$ - & $K_{\sigma_{33}}$ - & $K_{\sigma_{12}}$ - & $K_{\sigma_{13}}$ - & $K_{\sigma_{23}}$ \\ + & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\ \hline \hline - Туннельная пора & - $\frac{1.36}{1.21}$ & - $\frac{1,15}{1.19}$ & - $\frac{1.07}{0.97}$ & - $\frac{1.18}{0.99}$ & - $\frac{1.05}{1.04}$ & - $\bf\frac{1.48}{1.15}$ \\ + Туннельная пора & 1.34 & 2.11 & 1.53 & 1.36 & 2.50 & 1.42 \\ \hline - Разрыв волокна основы & - $\frac{1.47}{1.29}$ & - $\bf\frac{2.33}{1.13}$ & - $\frac{1.71}{0.94}$ & - $\frac{0.97}{1.16}$ & - $\frac{1.96}{1.27}$ & - $\frac{1.47}{1.24}$ \\ + Туннельная пора (доуплотнение)& 1.28 & 1.77 & 1.31 & 1.29 & 2.43 & 1.23 \\ +\hline\hline + Разрыв волокна основы & 1.29 & 1.63 & 1.30 & 1.25 & 2.31 & 1.44 \\ \hline - Разрыв волокон основы и утка & - $\frac{1.32}{1.18}$ & - $\frac{1.09}{0.98}$ & - $\frac{0.96}{0.99}$ & - $\frac{0.95}{1.01}$ & - $\bf\frac{2.90}{1.06}$ & - $\frac{1.55}{1.14}$ \\ + Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 1.26 & 1.49 & 1.27 & 1.35 & 2.20 & 1.32 \\ +\hline\hline + Разрыв волокон основы и утка & 1.50 & 1.92 & 1.56 & 1.58 & 2.53 & 1.70 \\ \hline - Внутренняя пора & 1.08 & 1.39 & 1.11 & \bf1.89 & 1.27 & 1.38 \\ + Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 1.35 & 1.68 & 1.41 & 1.41 & 2.21 & 1.50 \\ +\hline\hline + Внутренняя пора & 1.31 & 1.93 & 1.35 & 4.38 & 1.73 & 4.56 \\ \hline -\end{tabular} +\end{tabular} \ No newline at end of file diff --git a/s_max_table_all_res_fr.tex b/s_max_table_all_res_fr.tex index d06c021..1810eb7 100644 --- a/s_max_table_all_res_fr.tex +++ b/s_max_table_all_res_fr.tex @@ -1,27 +1,10 @@ -\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}} +\begin{tabular}{p{4cm}||c|c|c|c|c|c} \hline - & $K_{\sigma_{11}}$ - & $K_{\sigma_{22}}$ - & $K_{\sigma_{33}}$ - & $K_{\sigma_{12}}$ - & $K_{\sigma_{13}}$ - & $K_{\sigma_{23}}$ \\ + & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\ \hline \hline - Разрыв волокна основы & - $\frac{1.38}{1.17}$ & - $\bf\frac{3.09}{3.18}$ & - $\frac{1.71}{2.29}$ & - $\frac{1.07}{0.91}$ & - $\frac{1.62}{1.65}$ & - $\frac{1.07}{1.38}$ \\ + Разрыв волокна основы & 4.57 & 3.61 & 4.37 & 6.87 & 10.87 & 3.69 \\ \hline - Разрыв волокон основы и утка & - $\frac{1.32}{1.47}$ & - $\bf\frac{4.16}{2.48}$ & - $\frac{1.85}{1.80}$ & - $\frac{1.16}{0.97}$ & - $\frac{1.64}{1.47}$ & - $\frac{2.27}{1.34}$ \\ + Разрыв волокон основы и утка & 4.01 & 3.73 & 5.92 & 6.59 & 48.08 & 3.70 \\ \hline \end{tabular} \ No newline at end of file diff --git a/s_max_table_all_res_fr_s2.tex b/s_max_table_all_res_fr_s2.tex deleted file mode 100644 index 10f32ac..0000000 --- a/s_max_table_all_res_fr_s2.tex +++ /dev/null @@ -1,27 +0,0 @@ -\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}} -\hline - & $K_{\sigma_{11}}$ - & $K_{\sigma_{22}}$ - & $K_{\sigma_{33}}$ - & $K_{\sigma_{12}}$ - & $K_{\sigma_{13}}$ - & $K_{\sigma_{23}}$ \\ -\hline -\hline - Разрыв волокна основы & - $\frac{1.39}{1.30}$ & - $\frac{1.86}{3.14}$ & - $\bf\frac{2.72}{5.41}$ & - $\frac{1.31}{0.99}$ & - $\frac{1.13}{0.88}$ & - $\frac{1.32}{1.87}$ \\ -\hline - Разрыв волокон основы и утка & - $\frac{1.42}{1.24}$ & - $\bf\frac{2.00}{4.68}$ & - $\frac{1.05}{1.39}$ & - $\frac{1.41}{1.07}$ & - $\frac{1.05}{0.96}$ & - $\frac{1.76}{2.08}$ \\ -\hline -\end{tabular} diff --git a/s_max_table_all_res_fr_s3.tex b/s_max_table_all_res_fr_s3.tex deleted file mode 100644 index c497837..0000000 --- a/s_max_table_all_res_fr_s3.tex +++ /dev/null @@ -1,35 +0,0 @@ -\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}} -\hline - & $K_{\sigma_{11}}$ - & $K_{\sigma_{22}}$ - & $K_{\sigma_{33}}$ - & $K_{\sigma_{12}}$ - & $K_{\sigma_{13}}$ - & $K_{\sigma_{23}}$ \\ -\hline -\hline - Туннельная пора & - $\frac{1.01}{1.01}$ & - $\frac{1.01}{1.03}$ & - $\frac{0.94}{0.95}$ & - $\frac{0.95}{0.97}$ & - $\frac{0.95}{0.94}$ & - $\frac{0.93}{0.99}$ \\ -\hline - Разрыв волокна основы & - $\frac{1.06}{1.06}$ & - $\frac{1.22}{1.22}$ & - $\frac{1.00}{1.01}$ & - $\frac{1.60}{1.62}$ & - $\frac{1.51}{1.30}$ & - $\frac{1.20}{1.18}$ \\ -\hline - Разрыв волокон основы и утка & - $\frac{1.06}{1.06}$ & - $\frac{1.40}{1.39}$ & - $\frac{0.81}{0.83}$ & - $\frac{1.14}{1.12}$ & - $\bf\frac{2.69}{2.22}$ & - $\bf\frac{3.13}{3.02}$ \\ -\hline -\end{tabular} \ No newline at end of file diff --git a/s_max_table_all_res_s2.tex b/s_max_table_all_res_s2.tex deleted file mode 100644 index 670c386..0000000 --- a/s_max_table_all_res_s2.tex +++ /dev/null @@ -1,37 +0,0 @@ -\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}} -\hline - & $K_{\sigma_{11}}$ - & $K_{\sigma_{22}}$ - & $K_{\sigma_{33}}$ - & $K_{\sigma_{12}}$ - & $K_{\sigma_{13}}$ - & $K_{\sigma_{23}}$ \\ -\hline -\hline - Туннельная пора & - $\frac{1.21}{1.17}$ & - $\frac{1.04}{0.92}$ & - $\bf\frac{2.17}{1.95}$ & - $\frac{1.15}{1.12}$ & - $\frac{1.35}{1.42}$ & - $\frac{1.41}{1.45}$ \\ -\hline - Разрыв волокна основы & - $\frac{1.34}{1.36}$ & - $\frac{1.02}{1.13}$ & - $\bf\frac{2.00}{1.99}$ & - $\frac{1.21}{1.15}$ & - $\frac{1.06}{0.96}$ & - $\frac{1.15}{1.09}$ \\ -\hline - Разрыв волокон основы и утка & - $\frac{1.50}{1.38}$ & - $\frac{1.47}{1.21}$ & - $\bf\frac{2.24}{2.16}$ & - $\frac{1.24}{1.18}$ & - $\frac{0.98}{1.06}$ & - $\frac{1.30}{1.32}$ \\ -\hline - Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\ -\hline -\end{tabular} diff --git a/s_max_table_all_res_s3.tex b/s_max_table_all_res_s3.tex deleted file mode 100644 index eec8626..0000000 --- a/s_max_table_all_res_s3.tex +++ /dev/null @@ -1,35 +0,0 @@ -\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}} -\hline - & $K_{\sigma_{11}}$ - & $K_{\sigma_{22}}$ - & $K_{\sigma_{33}}$ - & $K_{\sigma_{12}}$ - & $K_{\sigma_{13}}$ - & $K_{\sigma_{23}}$ \\ -\hline -\hline - Туннельная пора & - $\frac{0.99}{0.99}$ & - $\frac{0.95}{0.97}$ & - $\frac{0.98}{0.99}$ & - $\frac{0.97}{0.96}$ & - $\bf\frac{1.82}{1.82}$ & - $\frac{0.91}{0.97}$ \\ -\hline - Разрыв волокна основы & - $\frac{1.07}{1.07}$ & - $\frac{1.00}{1.00}$ & - $\frac{1.04}{1.05}$ & - $\frac{0.90}{0.91}$ & - $\bf\frac{1.23}{1.01}$ & - $\bf\frac{1.15}{1.33}$ \\ -\hline - Разрыв волокон основы и утка & - $\frac{1.17}{1.16}$ & - $\frac{0.93}{0.94}$ & - $\frac{1.10}{1.11}$ & - $\bf\frac{2.62}{2.48}$ & - $\frac{1.32}{1.21}$ & - $\bf\frac{2.06}{1.48}$ \\ -\hline -\end{tabular} \ No newline at end of file