Tables was modified, overview was added

.gitignore

@@ -8,3 +8,4 @@
 *.out
 *.swp
 .directory
+*.pdf

presentation.kilepr

@@ -3,7 +3,7 @@ def_graphic_ext=png
 img_extIsRegExp=false
 img_extensions=.eps .jpg .jpeg .png .pdf .ps .fig .gif
 kileprversion=2
-kileversion=2.1.0
+kileversion=2.1.3
 lastDocument=presentation.tex
 masterDocument=
 name=presentation
@@ -17,10 +17,10 @@ MakeIndex=
 QuickBuild=
 
 [document-settings,item:presentation.tex]
-Bookmarks=113
+Bookmarks=
 Encoding=UTF-8
-FoldedColumns=0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0
-FoldedLines=23,26,31,44,67,84,96,112,123,140,150,184,210,245,284,310,331,341,387,435,447,468,490,512,521,530
+FoldedColumns=
+FoldedLines=
 Highlighting=LaTeX
 Indentation Mode=
 Mode=LaTeX
@@ -38,16 +38,16 @@ order=-1
 
 [item:presentation.tex]
 archive=true
-column=22
+column=0
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=563
+line=475
 mode=LaTeX
 open=true
 order=0
 
 [view-settings,view=0,item:presentation.tex]
-CursorColumn=22
-CursorLine=563
+CursorColumn=0
+CursorLine=475
 JumpList=
-ViMarks=a,113,2
+ViMarks=

presentation.tex

@@ -11,16 +11,54 @@
 % \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}}
 \title[]{Влияние концентраторов напряжений на прочностные и деформационные
 свойства тканых композитов с поликристаллической матрицей}
-\institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
+\institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический 
+университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
 Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ 
-Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com, rector@pstu.ru}
+Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com}
 \author{Д.~В.~Дедков, \\ научный руководитель: А.~А.~Ташкинов}
-\date{20 мая 2014}
+\date{27 июня 2014}
 
 \begin{document}
 
 \frame{\titlepage}
 
+% С. Ломов и Дж. Крукстон - программные средства, позволяющие строить сложные 
+% модели текстиля - тканых, вязаных, плетеных материалов: WiseTex и TexGen.
+
+% Д. Иванов, Б. Ван ден Бруке, Э. Ривы и др. - Преобразование этих геометрических 
+% моделей в КЭ сетки
+
+% Х. Накаи (H. Nakai) и Э. Ярве (E. Iarve) - решение проблем, связанных с 
+% взаимопроникновением объемов нитей.
+% 
+% М. Зако, Д.С. Иванова, Б. Ван ден Бруке, Л. - изучение повреждаемости и 
+% разрушения композитов
+% 
+% С. Ханаки (S. Hanaki) и А. Сукелс (A. Sukels) моделировали разрушение 
+% текстильных композитов в процессе усталостного нагружения.
+
+
+
+\begin{frame} % Актуальность
+  \frametitle{Актуальность задачи}
+
+  \begin{block}{Построение геометрических моделей и КЭ сеток текстиля}
+    С.~В.~Ломов, Дж. Крукстон, Д.~С.~Иванов, Ван ден Бруке, Х.~Накаи, Э.~Ярве 
+(Левинский католический институт, Бельгия);
+  \end{block}
+
+  \begin{block}{Изучение повреждаемости и разрушения композитов}
+    М.~Зако (университет Осаки), И. Ферпуст, С.~Ханаки (Левинский католический 
+институт, Бельгия), 
+  \end{block}
+
+  \begin{block}{Изучение механики нагружения текстильных композитов}
+   Ю.~И.~Димитриенко (МГТУ им. Баумана, Россия), Дж. Уиткомб (A\&M университет 
+Техаса, США); Ф. Буасс (INSA, Лион).
+  \end{block}
+
+\end{frame}
+
 \begin{frame} % Цели и задачи
  \frametitle{Цель и задачи}
 
@@ -31,85 +69,17 @@
 
 \begin{block}{Задачи}
   \begin{itemize}
-    \item построение твердотельной модели слоя тканого композиционного материала
+    \item разработка твердотельной модели слоя тканого композиционного материала
 	  с локальными технологическими дефектами;
     \item разработка математической модели механического поведения слоя тканого
 	  композита при комбинированном пропорциональном нагружении;
     \item определение коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого
-композита с локальными технологическими дефектами.
+          композита с локальными технологическими дефектами.
   \end{itemize}
 \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Актуальность
-  \frametitle{Актуальность задачи}
-
-  \begin{block}{Применение тканых композитов}
-  \begin{itemize}
-   \item Авиационная и космическая отрасли;
-   \item тяжелое и транспортное машиностроение;
-   \item энергетика;
-   \item химическая и нефтяная промышленность;
-   \item строительство.
-  \end{itemize}
-  \end{block}
-
-  \begin{block}{Исследования}
-   \begin{itemize}
-    \item С.~В.~Ломов (Левинский католический институт, Бельгия);
-    \item Ю.~И.~Димитриенко (МГТУ им. Баумана, Россия).
-   \end{itemize}
-
-  \end{block}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Изготовление тканей, характеристики тканей
- \frametitle{Изготовление тканей}
-
- \begin{block}{Характеристики тканей}
-  \begin{itemize}
-    \item волокнистый состав;
-    \item тип переплетения;
-    \item ширина;
-    \item толщина;
-    \item масса квадратного метра;
-    \item число нитей основы и утка на единицу длины (плотность ткани);
-    \item разрывная нагрузка и растяжимость (удлинение) при разрыве.
-   \end{itemize}
- \end{block}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Изготовление тканей, типы переплетений
- \frametitle{Изготовление тканей}
- \begin{block}{Типы переплетений}
-  \begin{figure}
-   \includegraphics[width=\linewidth]{img/all_structs}
-   \caption{Схемы типов переплетения: а) полотняное, б)
-сатиновое, в) саржевое $2\times2$}
-  \end{figure}
- \end{block}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Способы уплотнения матрицы
- \frametitle{Формирование матрицы}
-
- \begin{block}{Способы уплотнения матрицы}
-  \begin{itemize}
-    \item с использованием газообразных углеводородов (природный газ, метан,
-    пропан-бутан, бензол и т.п.);
-    \item с использованием жидких углеводородов с большим выходом кокса (пеки,
-    смолы);
-    \item комбинированный, включающий в себя пропитку пористых каркасов жидкими
-    углеводородами, карбонизацию и уплотнение из газовой фазы.
-  \end{itemize}
- \end{block}
-
-\end{frame}
-
 \begin{frame} % Локальные технологические дефекты, пропуск волокна основы
  \frametitle{Локальные технологические дефекты}
 
@@ -148,6 +118,45 @@
 
 \end{frame}
 
+\begin{frame} % Используемое ПО
+ \frametitle{Используемое программное обеспечение}
+
+ \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME-MECA}
+  \begin{itemize}
+   \item Доступность для различных ОС;
+   \item открытый исходный код;
+   \item расширение пользовательскими модулями на языке Python;
+   \item возможность параллельных вычислений.
+  \end{itemize}
+ \end{block}
+
+ \begin{block}{Встраиваемая СУБД SQLite}
+    \begin{itemize}
+     \item Отсутствие необходимости установки серверной части СУБД;
+     \item высокая скорость работы с большими объемами данных.
+    \end{itemize}
+ \end{block}
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Диаграмма классов
+ \frametitle{Диаграмма классов модуля расширений платформы SALME-MECA}
+
+  \begin{figure}
+   \centering{\includegraphics[width=1\linewidth]{img/classDiagramm}}
+  \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % ER-диаграмма
+ \frametitle{ER-диаграмма базы данных для вычисления параметра 
+напряженно-деформированного состояния слоя тканого композита}
+
+  \begin{figure}
+   \centering{\includegraphics[width=1\linewidth]{img/er}}
+  \end{figure}
+
+\end{frame}
+
 \begin{frame} % Геометрическая модель
  \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
 
@@ -270,7 +279,7 @@
       \end{itemize}
     \end{block}
 
-    \begin{block}{Поверхность внутренней поры}
+    \begin{block}{Поверхность внутренней полости}
       \begin{itemize}
       \item $\left[\sigma_{ij}({\bf r})n_j({\bf r})\right]_{\Gamma_8} = 0$
       \end{itemize}    
@@ -297,7 +306,7 @@
   \noindent а, если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq
   \left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
   $$
-  \left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq
+  \left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} =
   \left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
   \left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = \left[u_n {\bf
   (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
@@ -308,27 +317,6 @@
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Используемое ПО
- \frametitle{Используемое программное обеспечение}
-
- \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME-MECA}
-  \begin{itemize}
-   \item Доступность для различных ОС;
-   \item открытый исходный код;
-   \item расширение пользовательскими модулями на языке Python;
-   \item возможность параллельных вычислений.
-  \end{itemize}
- \end{block}
-
- \begin{block}{Встраиваемая СУБД SQLite}
-    \begin{itemize}
-     \item Отсутствие необходимости установки серверной части СУБД;
-     \item высокая скорость работы с большими объемами данных.
-    \end{itemize}
- \end{block}
-
-\end{frame}
-
 \begin{frame} % Конечноэлементная модель
   \frametitle{Конечноэлементная модель}
 
@@ -353,7 +341,7 @@
     \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Дефект 1}&
     \multicolumn{2}{|p{2.2cm}| }{Дефект 2} \\
     \hline
-    $C$ & $\sigma_{I}$  & $C$ & $\sigma_{I}$ & $C$ & $\sigma_{I}$ \\
+    $N$ & $\sigma_{i}$  & $N$ & $\sigma_{i}$ & $N$ & $\sigma_{i}$ \\
     \hline
     \hline
     218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\
@@ -367,7 +355,7 @@
    \end{tabular}
 \end{table}
 
- \begin{table}
+\begin{table}
  \caption{Зависимость времени рассчетов от числа ядер процессора (относительно
 рассчета на одном ядре)}
 
@@ -376,9 +364,9 @@
     Кол-во ядер & Без дефекта & Дефект 1 & Дефект 2 \\
     \hline
     \hline
-    2 & 0.62 & 0.60 & 0.62 \\
+    2 & 0.95 & 0.98 & 0.97 \\
     \hline
-    4 & 0.40 & 0.43 & 0.41 \\
+    4 & 0.91 & 0.96 & 0.94 \\
     \hline
    \end{tabular}
 \end{table}
@@ -438,84 +426,83 @@
 
   \begin{figure}
    \centering{\includegraphics[width=0.9\linewidth]{img/fields/vmis}}
-   \caption{Поля интенсивности напряжений (ГПа) в волокнах основы и утка (композит идеальной периодической структуры)}
+   \caption{Поля интенсивности напряжений (МПа) в волокнах основы и утка 
+(модель идеальной периодической структуры)}
   \end{figure}
 
 \end{frame}
 
+\begin{frame}
+   \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при деформации 
+двухосного равнокомпонентного растяжения}
+
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p0s0}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p1s0}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+\end{frame}
+
+\begin{frame}
+   \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при деформации 
+чистого формоизменения}
+
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p0s2}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p1s2}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+\end{frame}
+
+\begin{frame}
+   \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при деформации 
+одноосного сжатия}
+
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p2s4}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p3s4}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+\end{frame}
+
 \setlength{\extrarowheight}{2pt}
 
-\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, двухосное растяжение
-  \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений
-при двухосном равнокомпонентном растяжении}
-  \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_fr}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, чистое формоизменение
- \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
-чистом формоизменении}
- 
-   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_s2}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_fr_s2}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, всестороннее сжатие
- \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
-деформации всестороннего сжатия}
- 
-   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_s3}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_fr_s3}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
 \begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 1
  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
 
    \begin{figure}
-     \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/s0d5d6}}
-     \caption{Разрыв волокон основы и утка основы}
+     \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/p2s3d5d6}}
+     \caption{Разрыв волокон основы и утка}
    \end{figure}
 \end{frame}
 
@@ -523,8 +510,8 @@
  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 2: волокна основы \\ и утка имеют контакт с трением}
 
       \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d1d2}}
-	\caption{Пропуск волокна основы}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/p3s3d3d4}}
+	\caption{Разрыв волокна основы}
       \end{figure}
 \end{frame}
 
@@ -552,7 +539,7 @@ SALOME-MECA для вычисления коэффициентов концен
 \end{frame}
 
 \begin{frame} % Публикации
- \frametitle{Публикации}
+ \frametitle{Основные публикации}
 
 \begin{footnotesize}
  \begin{itemize}
@@ -564,15 +551,18 @@ SALOME-MECA для вычисления коэффициентов концен
   \item Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В. Концентрация напряжений в слое тканого
 композита с локальными дефектами при двухосном однородном равнокомпонентном
 макродеформировании // Вестник Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки.,
---- 2013, --- № 4, с. 66--75.
+--- 2013, --- № 4, с. 66--75. 
 
   \item Дедков~Д.~В., Ташкинов~А.~А. Коэффициенты концентрации напряжений в
 слое тканого композита с локальными технологическими дефектами при чистом
 формоизменении // Вычислительная механика сплошных сред., --- 2013 --- Т.6, ---
-№1., --- с. 103--109 (входит в базы цитирования WOS и Scopus) 
+№1., --- с. 103--109  
  \end{itemize}
 \end{footnotesize}
 
+ Результаты представлены на $10$ Всероссийских и $5$ международных 
+конференциях и опубликованы в $17$ статьях и тезисах докладов. 
+
 \end{frame}
 
 \begin{frame} % Спасибо за внимание

tables/p0s0.tex

@@ -0,0 +1,37 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{0.93}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.97}$ &
+  $\frac{0.91}{0.92}$ & 
+  $\bf\frac{4.23}{3.10}$ & 
+  $\frac{1.00}{0.92}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{0.96}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ &
+  $\frac{0.94}{0.94}$ & 
+  $\bf\frac{4.58}{3.57}$ & 
+  $\frac{0.84}{0.85}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{0.95}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.96}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
+  $\bf\frac{4.54}{2.41}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.93}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.00 & 1.00 & 1.00 & 1.00 & \bf1.01 & 1.00 \\
+\hline
+\end{tabular}

tables/p0s2.tex

@@ -0,0 +1,37 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.17}{1.00}$ & 
+  $\bf\frac{1.82}{1.75}$ & 
+  $\bf\frac{1.56}{0.94}$ &
+  $\frac{1.11}{1.11}$ & 
+  $\frac{1.02}{1.03}$ & 
+  $\frac{0.99}{0.99}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.01}{1.12}$ & 
+  $\bf\frac{1.95}{1.85}$ & 
+  $\bf\frac{2.12}{2.06}$ &
+  $\frac{0.98}{1.00}$ & 
+  $\frac{1.03}{1.04}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.94}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.03}{1.02}$ & 
+  $\bf\frac{2.68}{2.48}$ & 
+  $\bf\frac{2.25}{2.15}$ & 
+  $\frac{1.28}{0.94}$ & 
+  $\frac{1.09}{1.09}$ & 
+  $\frac{1.26}{1.18}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 0.98 & \bf1.15 & \bf1.10 & 0.95 & 1.01 & 0.99 \\
+\hline
+\end{tabular}

tables/p1s0.tex

@@ -0,0 +1,35 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{0.97}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ &
+  $\bf\frac{1.63}{1.47}$ & 
+  $\bf\frac{1.37}{1.27}$ & 
+  $\bf\frac{1.84}{1.77}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{0.98}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.97}{0.98}$ &
+  $\frac{1.34}{1.27}$ & 
+  $\bf\frac{2.31}{1.77}$ & 
+  $\frac{2.13}{1.99}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.96}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.97}$ & 
+  $\frac{1.98}{1.77}$ & 
+  $\bf\frac{4.36}{3.31}$ & 
+  $\frac{2.50}{2.31}$ \\
+\hline
+\end{tabular}

tables/p1s2.tex

@@ -0,0 +1,35 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.06}{1.05}$ & 
+  $\frac{1.00}{1.01}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.95}$ &
+  $\frac{1.22}{1.18}$ & 
+  $\bf\frac{1.36}{1.28}$ & 
+  $\frac{1.11}{1.09}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.02}{1.01}$ & 
+  $\frac{1.04}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.02}{1.02}$ &
+  $\frac{1.11}{1.09}$ & 
+  $\bf\frac{3.56}{3.49}$ & 
+  $\frac{1.02}{1.00}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.03}{1.03}$ & 
+  $\frac{1.17}{1.16}$ & 
+  $\frac{1.04}{1.04}$ & 
+  $\frac{1.25}{1.21}$ & 
+  $\bf\frac{2.94}{2.53}$ & 
+  $\frac{0.92}{0.93}$ \\
+\hline
+\end{tabular}

tables/p2s4.tex

@@ -0,0 +1,37 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{0.98}{0.99}$ & 
+  $\frac{1.02}{1.02}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.97}$ &
+  $\frac{1.09}{1.09}$ & 
+  $\bf\frac{1.11}{1.11}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.96}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{0.98}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.95}$ & 
+  $\frac{0.97}{0.97}$ &
+  $\frac{0.95}{0.96}$ & 
+  $\bf\frac{1.27}{1.26}$ & 
+  $\frac{0.97}{0.97}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{0.97}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.94}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.94}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.94}$ & 
+  $\bf\frac{1.31}{1.28}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.96}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.00 & 1.00 & 0.98 & 0.95 & \bf1.05 & 1.00 \\
+\hline
+\end{tabular}

tables/p3s4.tex

@@ -0,0 +1,35 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.01}{1.01}$ & 
+  $\frac{1.37}{1.39}$ & 
+  $\bf\frac{2.17}{2.12}$ &
+  $\frac{1.08}{1.08}$ & 
+  $\bf\frac{3.00}{2.06}$ & 
+  $\frac{0.91}{0.90}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{0.99}{0.99}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.95}$ & 
+  $\frac{1.29}{1.28}$ &
+  $\frac{0.91}{0.91}$ & 
+  $\bf\frac{3.53}{2.40}$ & 
+  $\frac{0.91}{0.91}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{0.98}{0.98}$ & 
+  $\frac{1.00}{0.96}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.90}$ & 
+  $\frac{0.99}{0.98}$ & 
+  $\bf\frac{3.43}{2.43}$ & 
+  $\frac{0.97}{0.92}$ \\
+\hline
+\end{tabular}