Compare commits
2 Commits
| Author | SHA1 | Date | |
|---|---|---|---|
| 14350f83c3 | |||
| aa9cbb4f72 |
Binary file not shown.
|
Before Width: | Height: | Size: 3.9 MiB After Width: | Height: | Size: 3.9 MiB |
451
img/gu.svg
451
img/gu.svg
File diff suppressed because one or more lines are too long
|
Before Width: | Height: | Size: 343 KiB |
@@ -3,18 +3,20 @@
|
||||
\usepackage[T2A]{fontenc}
|
||||
\usepackage[utf8]{inputenc}
|
||||
\usepackage[english, russian]{babel}
|
||||
\usepackage{array}
|
||||
\usetheme{Warsaw}
|
||||
\setbeamertemplate{caption}[numbered]
|
||||
\setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize}
|
||||
|
||||
% \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}}
|
||||
\title[]{Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с
|
||||
локальными технологическими дефектами}
|
||||
\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
|
||||
технологическими дефектами при двухосном равнокомпонентном растяжении и чистом
|
||||
формоизменении}
|
||||
\institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
|
||||
Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\
|
||||
Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\ denis.v.dedkov@gmail.com, zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
|
||||
\author{Д.~В.~Дедков, А.~В.~Зайцев, А.~А.~Ташкинов}
|
||||
\date{10 октября 2012}
|
||||
\date{5 октября 2012}
|
||||
|
||||
\begin{document}
|
||||
|
||||
@@ -43,9 +45,13 @@
|
||||
\begin{block}{}
|
||||
\begin{itemize}
|
||||
\item Композит создается вместе с элементом конструкции;
|
||||
\item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика);
|
||||
\item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только на этапе выходного контроля изделий;
|
||||
\item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного назначения
|
||||
\item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или
|
||||
получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика);
|
||||
\item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только
|
||||
на этапе выходного контроля изделий;
|
||||
\item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию
|
||||
напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного
|
||||
назначения
|
||||
\end{itemize}
|
||||
\end{block}
|
||||
|
||||
@@ -79,7 +85,9 @@
|
||||
|
||||
\begin{figure}
|
||||
\includegraphics[width=0.8\textwidth]{img/defects/all}
|
||||
\caption{Локальные технологические дефекты в слоях тканого композита: a)~разрыв волокна основы, b)~разрыв волокон основы и утка, c)~туннельная пора, d)~внутренняя пора}
|
||||
\caption{Локальные технологические дефекты в слоях тканого композита:
|
||||
a)~разрыв волокна основы, b)~разрыв волокон основы и утка, c)~внутренняя
|
||||
пора}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
|
||||
@@ -314,8 +322,8 @@
|
||||
\hline
|
||||
Идеальная структура & 298~255 & 77~760 \\
|
||||
\hline
|
||||
Туннельная пора & 285~664 & 69~984 \\
|
||||
\hline
|
||||
% Туннельная пора & 285~664 & 69~984 \\
|
||||
% \hline
|
||||
Разрыв волокна основы & 285~466 & 75~168 \\
|
||||
\hline
|
||||
Разрыв волокон основы и утка & 279~276 & 72~576 \\
|
||||
@@ -361,25 +369,49 @@
|
||||
\end{frame}
|
||||
|
||||
\begin{frame}
|
||||
\frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений}
|
||||
\frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений
|
||||
при двухосном равнокомпонентном растяжении}
|
||||
\begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
|
||||
\begin{center}
|
||||
\begin{scriptsize}
|
||||
\begin{small}
|
||||
\input{s_max_table_all_res}
|
||||
\end{scriptsize}
|
||||
\end{small}
|
||||
\end{center}
|
||||
\end{block}
|
||||
|
||||
\begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
|
||||
\begin{center}
|
||||
\begin{scriptsize}
|
||||
\begin{small}
|
||||
\input{s_max_table_all_res_fr}
|
||||
\end{scriptsize}
|
||||
\end{small}
|
||||
\end{center}
|
||||
\end{block}
|
||||
|
||||
\end{frame}
|
||||
|
||||
\begin{frame}
|
||||
\frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
|
||||
чистом формоизменении}
|
||||
|
||||
\begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
|
||||
\begin{center}
|
||||
\begin{small}
|
||||
\input{s_max_table_all_res_s2}
|
||||
\end{small}
|
||||
\end{center}
|
||||
\end{block}
|
||||
|
||||
\begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
|
||||
\begin{center}
|
||||
\begin{small}
|
||||
\input{s_max_table_all_res_fr_s2}
|
||||
\end{small}
|
||||
\end{center}
|
||||
\end{block}
|
||||
|
||||
\end{frame}
|
||||
|
||||
|
||||
\begin{frame}
|
||||
\frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
|
||||
|
||||
@@ -427,9 +459,12 @@
|
||||
% \item Операции технологического процесса, обеспечивающие проникновение связующего в полости локальных дефектов;
|
||||
% \item дополнительная пропитка связующим, доуплотнение, карбонизация, доосаждение матрицы из газовой фазы.
|
||||
|
||||
\item Разработана модель слоя тканого композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
|
||||
\item При двухосном равнокомпонентном растяжении на основе численного решения краевых задач методом конечных элементов определены
|
||||
коэффициенты концентрации напряжений, вызванные наличием локальных технологических дефектов;
|
||||
\item Разработана модель слоя тканого композита с
|
||||
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
|
||||
\item При двухосном равнокомпонентном растяжении и чистом формоизменении
|
||||
на основе численного решения краевых задач методом конечных
|
||||
элементов определены коэффициенты концентрации напряжений,
|
||||
вызванные наличием локальных технологических дефектов;
|
||||
\item Установлено, что главными механизмами, инициирующими разрушение поликристаллической матрицы, являются сдвиги;
|
||||
\item Для повышения способности тканым композитом сопротивляться внешнему силовому воздействию необходимо предусмотреть в технологическом процессе
|
||||
операции, обеспечивающие проникновение связующего в полости технологических локальных дефектов, дополнительную пропитку связующим,
|
||||
|
||||
@@ -1,20 +1,32 @@
|
||||
\begin{tabular}{p{4cm}||c|c|c|c|c|c}
|
||||
\begin{tabular}{m{3.8cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
|
||||
\hline
|
||||
& $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
\hline
|
||||
Туннельная пора & 1.34 & 2.11 & 1.53 & 1.36 & 2.50 & 1.42 \\
|
||||
% Туннельная пора & 1.34 & 2.11 & 1.53 & 1.36 & 2.50 & 1.42 \\
|
||||
% \hline
|
||||
% Туннельная пора (доуплотнение)& 1.28 & 1.77 & 1.31 & 1.29 & 2.43 & 1.23 \\
|
||||
% \hline\hline
|
||||
Разрыв волокна основы &
|
||||
$\frac{1.29}{1.26}$ &
|
||||
$\frac{1.63}{1.49}$ &
|
||||
$\frac{1.30}{1.27}$ &
|
||||
$\frac{1.25}{1.35}$ &
|
||||
$\bf\frac{2.31}{2.20}$ &
|
||||
$\frac{1.44}{1.32}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
Туннельная пора (доуплотнение)& 1.28 & 1.77 & 1.31 & 1.29 & 2.43 & 1.23 \\
|
||||
\hline\hline
|
||||
Разрыв волокна основы & 1.29 & 1.63 & 1.30 & 1.25 & 2.31 & 1.44 \\
|
||||
% Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 1.26 & 1.49 & 1.27 & 1.35 & 2.20 & 1.32 \\
|
||||
% \hline\hline
|
||||
Разрыв волокон основы и утка &
|
||||
$\frac{1.50}{1.35}$ &
|
||||
$\frac{1.92}{1.68}$ &
|
||||
$\frac{1.56}{1.41}$ &
|
||||
$\frac{1.58}{1.41}$ &
|
||||
$\bf\frac{2.53}{2.21}$ &
|
||||
$\frac{1.70}{1.50}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 1.26 & 1.49 & 1.27 & 1.35 & 2.20 & 1.32 \\
|
||||
\hline\hline
|
||||
Разрыв волокон основы и утка & 1.50 & 1.92 & 1.56 & 1.58 & 2.53 & 1.70 \\
|
||||
\hline
|
||||
Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 1.35 & 1.68 & 1.41 & 1.41 & 2.21 & 1.50 \\
|
||||
\hline\hline
|
||||
Внутренняя пора & 1.31 & 1.93 & 1.35 & 4.38 & 1.73 & 4.56 \\
|
||||
% Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 1.35 & 1.68 & 1.41 & 1.41 & 2.21 & 1.50 \\
|
||||
% \hline\hline
|
||||
Внутренняя пора & 1.31 & 1.93 & 1.35 & \bf4.38 & 1.73 & \bf4.56 \\
|
||||
\hline
|
||||
\end{tabular}
|
||||
@@ -1,10 +1,28 @@
|
||||
\begin{tabular}{p{4cm}||c|c|c|c|c|c}
|
||||
\begin{tabular}{m{3.8cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
|
||||
\hline
|
||||
& $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
\hline
|
||||
Разрыв волокна основы & 4.57 & 3.61 & 4.37 & 6.87 & 10.87 & 3.69 \\
|
||||
Разрыв волокна основы &
|
||||
$\frac{4.57}{4.07}$ &
|
||||
$\frac{3.61}{4.69}$ &
|
||||
$\frac{4.37}{3.75}$ &
|
||||
$\frac{6.87}{8.72}$ &
|
||||
$\bf\frac{10.87}{16.46}$ &
|
||||
$\frac{3.69}{7.27}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
Разрыв волокон основы и утка & 4.01 & 3.73 & 5.92 & 6.59 & 48.08 & 3.70 \\
|
||||
% Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 4.57 & 3.61 & 4.37 & 6.87 & 10.87 &
|
||||
% 3.69 \\
|
||||
% \hline\hline
|
||||
Разрыв волокон основы и утка &
|
||||
$\frac{4.01}{3.93}$ &
|
||||
$\frac{3.73}{4.38}$ &
|
||||
$\frac{5.92}{3.57}$ &
|
||||
$\frac{6.59}{8.42}$ &
|
||||
$\bf\frac{48.08}{16.06}$ &
|
||||
$\frac{3.70}{3.85}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
% Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 4.01 & 3.73 & 5.92 & 6.59 &
|
||||
% 48.08 & 3.70 \\
|
||||
% \hline
|
||||
\end{tabular}
|
||||
28
s_max_table_all_res_fr_s2.tex
Normal file
28
s_max_table_all_res_fr_s2.tex
Normal file
@@ -0,0 +1,28 @@
|
||||
\begin{tabular}{m{3.8cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
|
||||
\hline
|
||||
& $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
\hline
|
||||
Разрыв волокна основы &
|
||||
$\frac{3.66}{3.36}$ &
|
||||
$\frac{5.70}{4.87}$ &
|
||||
$\bf\frac{9.64}{15.83}$ &
|
||||
$\frac{5.16}{6.53}$ &
|
||||
$\bf\frac{12.30}{11.59}$ &
|
||||
$\bf\frac{10.54}{10.97}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
% Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 4.57 & 3.61 & 4.37 & 6.87 & 10.87 &
|
||||
% 3.69 \\
|
||||
% \hline\hline
|
||||
Разрыв волокон основы и утка &
|
||||
$\frac{3.76}{3.33}$ &
|
||||
$\frac{7.53}{6.95}$ &
|
||||
$\bf\frac{29.34}{15.03}$ &
|
||||
$\frac{5.82}{5.85}$ &
|
||||
$\bf\frac{28.39}{12.71}$ &
|
||||
$\bf\frac{8.02}{7.31}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
% Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 4.01 & 3.73 & 5.92 & 6.59 &
|
||||
% 48.08 & 3.70 \\
|
||||
% \hline
|
||||
\end{tabular}
|
||||
32
s_max_table_all_res_s2.tex
Normal file
32
s_max_table_all_res_s2.tex
Normal file
@@ -0,0 +1,32 @@
|
||||
\begin{tabular}{m{3.8cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
|
||||
\hline
|
||||
& $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
\hline
|
||||
% Туннельная пора & 1.34 & 2.11 & 1.53 & 1.36 & 2.50 & 1.42 \\
|
||||
% \hline
|
||||
% Туннельная пора (доуплотнение)& 1.28 & 1.77 & 1.31 & 1.29 & 2.43 & 1.23 \\
|
||||
% \hline\hline
|
||||
Разрыв волокна основы &
|
||||
$\frac{1.25}{1.23}$ &
|
||||
$\frac{1.27}{1.25}$ &
|
||||
$\bf\frac{2.38}{2.03}$ &
|
||||
$\frac{1.29}{1.35}$ &
|
||||
$\frac{1.97}{1.89}$ &
|
||||
$\frac{1.59}{1.52}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
% Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 1.26 & 1.49 & 1.27 & 1.35 & 2.20 & 1.32 \\
|
||||
% \hline\hline
|
||||
Разрыв волокон основы и утка &
|
||||
$\frac{1.60}{1.48}$ &
|
||||
$\frac{1.56}{1.45}$ &
|
||||
$\bf\frac{3.28}{2.59}$ &
|
||||
$\frac{1.95}{1.76}$ &
|
||||
$\frac{2.42}{2.17}$ &
|
||||
$\frac{2.01}{1.82}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
% Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 1.35 & 1.68 & 1.41 & 1.41 & 2.21 & 1.50 \\
|
||||
% \hline\hline
|
||||
Внутренняя пора & 1.19 & 1.28 & \bf4.90 & \bf4.80 & 1.30 & \bf5.04 \\
|
||||
\hline
|
||||
\end{tabular}
|
||||
Reference in New Issue
Block a user