IPRIM presentation

presentation.kilepr

@@ -17,10 +17,10 @@ MakeIndex=
 QuickBuild=
 
 [document-settings,item:presentation.tex]
-Bookmarks=113
+Bookmarks=59
 Encoding=UTF-8
-FoldedColumns=0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0
+FoldedColumns=
-FoldedLines=23,26,31,44,67,84,96,112,123,140,150,184,210,245,284,310,331,341,387,435,447,468,490,512,521,530
+FoldedLines=
 Highlighting=LaTeX
 Indentation Mode=
 Mode=LaTeX
@@ -38,16 +38,16 @@ order=-1
 
 [item:presentation.tex]
 archive=true
-column=22
+column=13
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=563
+line=377
 mode=LaTeX
 open=true
 order=0
 
 [view-settings,view=0,item:presentation.tex]
-CursorColumn=22
+CursorColumn=13
-CursorLine=563
+CursorLine=377
 JumpList=
-ViMarks=a,113,2
+ViMarks=a,59,2

presentation.tex

@@ -9,154 +9,103 @@
 \setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize}
 
 % \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}}
-\title[]{Влияние концентраторов напряжений на прочностные и деформационные
+\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного плетения
-свойства тканых композитов с поликристаллической матрицей}
+с поликристаллической матрицей}
 \institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
 Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ 
-Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com, rector@pstu.ru}
+Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com, zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
-\author{Д.~В.~Дедков, \\ научный руководитель: А.~А.~Ташкинов}
+\author{Д.~В.~Дедков, А.~В.~Зайцев, А.~А.~Ташкинов}
-\date{20 мая 2014}
+\date{19 февраля 2012}
 
 \begin{document}
 
 \frame{\titlepage}
 
-\begin{frame} % Цели и задачи
+\begin{frame}
- \frametitle{Цель и задачи}
+ \frametitle{Проблемы, возникающие при производстве тканых керамо-керамических композитов}
 
-\begin{block}{Цель}
+%  \begin{block}{Проблемы}
-  Разработка новых математических моделей, описывающих механическое поведение
+%   \begin{itemize}
-тканых композитов с локальными дефектами при комбинированных нагружениях.
+%    \item Возникновение локальных технологических дефектов;
-\end{block}
+%    \item существенное влияние дефектов на эффективные упругие и прочностные свойства материала;
+%    \item обнаружение дефектов только на этапе выходного контроля.
+%   \end{itemize}
+%  \end{block}
+%  \centering{$\Downarrow$}
+%  \begin{block}{Типичные локальные дефекты}
+%   \begin{itemize}
+%    \item Туннельная пора;
+%    \item разрыв волокна основы;
+%    \item разрывы волокон основы и утка;
+%    \item внутренняя пора.
+%   \end{itemize}
+%  \end{block}
 
-\begin{block}{Задачи}
+\begin{block}{}
-  \begin{itemize}
+\begin{itemize}
-    \item построение твердотельной модели слоя тканого композиционного материала
+ \item Композит создается вместе с элементом конструкции;
-	  с локальными технологическими дефектами;
+ \item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или
-    \item разработка математической модели механического поведения слоя тканого
+ получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика);
-	  композита при комбинированном пропорциональном нагружении;
+ \item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только 
-    \item определение коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого
+ на этапе выходного контроля изделий;
-композита с локальными технологическими дефектами.
+ \item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию 
-  \end{itemize}
+ напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного
+ назначения
+\end{itemize}
 \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Актуальность
+\begin{frame}
-  \frametitle{Актуальность задачи}
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
 
-  \begin{block}{Применение тканых композитов}
+% \begin{columns}
-  \begin{itemize}
+%  \begin{column}{0.5\textwidth}
-   \item Авиационная и космическая отрасли;
+%   \begin{figure}
-   \item тяжелое и транспортное машиностроение;
+%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d1}
-   \item энергетика;
+%     \caption{Разрыв волокна основы}
-   \item химическая и нефтяная промышленность;
+%   \end{figure}
-   \item строительство.
+%   \begin{figure}
-  \end{itemize}
+%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d4}
-  \end{block}
+%     \caption{Внутренняя пора}
+%   \end{figure}
+%  \end{column}
+%  \begin{column}{0.5\textwidth}
+%   \begin{figure}
+%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d2}
+%     \caption{Разрыв волокон основы и утка}
+%   \end{figure}
+%   \begin{figure}
+%     \includegraphics[width=4.8cm]{img/defects/d3}
+%     \caption{Внутренняя пора}
+%   \end{figure}
+%  \end{column}
+% \end{columns}
 
-  \begin{block}{Исследования}
-   \begin{itemize}
-    \item С.~В.~Ломов (Левинский католический институт, Бельгия);
-    \item Ю.~И.~Димитриенко (МГТУ им. Баумана, Россия).
-   \end{itemize}
-
-  \end{block}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Изготовление тканей, характеристики тканей
- \frametitle{Изготовление тканей}
-
- \begin{block}{Характеристики тканей}
-  \begin{itemize}
-    \item волокнистый состав;
-    \item тип переплетения;
-    \item ширина;
-    \item толщина;
-    \item масса квадратного метра;
-    \item число нитей основы и утка на единицу длины (плотность ткани);
-    \item разрывная нагрузка и растяжимость (удлинение) при разрыве.
-   \end{itemize}
- \end{block}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Изготовление тканей, типы переплетений
- \frametitle{Изготовление тканей}
- \begin{block}{Типы переплетений}
   \begin{figure}
-   \includegraphics[width=\linewidth]{img/all_structs}
+    \includegraphics[width=0.8\textwidth]{img/defects/all}
-   \caption{Схемы типов переплетения: а) полотняное, б)
+    \caption{Локальные технологические дефекты в слоях тканого композита: 
-сатиновое, в) саржевое $2\times2$}
+a)~разрыв волокна основы, b)~разрыв волокон основы и утка, c)~туннельная пора,
+d)~внутренняя пора}
   \end{figure}
- \end{block}
+  
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Способы уплотнения матрицы
+\begin{frame}
- \frametitle{Формирование матрицы}
-
- \begin{block}{Способы уплотнения матрицы}
-  \begin{itemize}
-    \item с использованием газообразных углеводородов (природный газ, метан,
-    пропан-бутан, бензол и т.п.);
-    \item с использованием жидких углеводородов с большим выходом кокса (пеки,
-    смолы);
-    \item комбинированный, включающий в себя пропитку пористых каркасов жидкими
-    углеводородами, карбонизацию и уплотнение из газовой фазы.
-  \end{itemize}
- \end{block}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, пропуск волокна основы
- \frametitle{Локальные технологические дефекты}
-
- \begin{figure}
-  \includegraphics[width=\linewidth]{img/defects/d1d2}
-  \caption{Пропуск волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
-дополнительным уплотнением материалом связующего}
- \end{figure}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, разрывы волокон
- \frametitle{Локальные технологические дефекты}
-
- \begin{figure}
-  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d3d6}
-  \caption{Разрыв волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
-дополнительным уплотнением материалом связующего}
- \end{figure}
-
- \begin{figure}
-  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d4d7}
-  \caption{Разрыв волокон основы и утка а)~с наличием внутренней полости, б)~с
-дополнительным уплотнением материалом связующего}
- \end{figure}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, внутренняя пора
- \frametitle{Локальные технологические дефекты}
-
- \begin{figure}
-  \includegraphics[width=0.8\linewidth]{img/defects/d41}
-  \caption{Внутренняя пора}
- \end{figure}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Геометрическая модель
  \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
 
+\begin{columns}
+
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
   \begin{figure}
-    \includegraphics[width=\linewidth]{img/geom1}
+    \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}}
     \caption{Участок искривленного волокна}
   \end{figure}
 
-\begin{columns}
+ \end{column}
+
  \begin{column}{0.5\textwidth}
 
   \begin{block}{Описание геометрии}
@@ -169,11 +118,6 @@
 
   \end{block}
 
-
- \end{column}
-
- \begin{column}{0.5\textwidth}
-
   \begin{block}{Коэффициенты армирования}
    $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$
   \end{block}
@@ -182,7 +126,8 @@
 \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Математическая модель, основные гипотезы
+
+\begin{frame}
  \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
 
 \begin{columns}
@@ -196,8 +141,13 @@
   \begin{footnotesize}
   \begin{block}{Гипотезы}
     \begin{itemize}
-      \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m
+%      \item матрица изотропная, упругая;
-= 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$);
+%      \item волокно изотропное, упругое;
+%       \item волокна не соприкасаются (для модели без учёта трения);
+%      \item малые деформации;
+%      \item взаимное расположение волокон неизменно,
+%      \item задана граница контакта с трением.
+      \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m = 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$);
       \item керамические волокна изотропны, линейно упруги ($E_f = 280$ГПа, $\nu_f = 0.2$);
       \item деформации бесконечно малы, взаимное расположение искривленных волокон, места и площади контакта неизменны в процессе нагружения слоя;
       \item волокна окружены гарантированным слоем матрицы (модель 1) или имеют контакт с трением (модель 2)
@@ -208,7 +158,7 @@
 \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Математическая модель, краевая задача
+\begin{frame}
  \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
 
   \begin{block}{Уравнения равновесия в напряжениях}
@@ -243,7 +193,8 @@
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Математическая модель, граничные условия
+
+\begin{frame}
  \frametitle{Граничные условия}
 
  \begin{block}{Двухосное равнокомпонентное растяжение}
@@ -282,7 +233,7 @@
  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Математическая модель, условия контакта
+\begin{frame}
  \frametitle{Граничные условия}
 
  \begin{block}{Контакт между волокнами основы и утка}
@@ -308,30 +259,48 @@
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Используемое ПО
+
+\begin{frame}
  \frametitle{Используемое программное обеспечение}
 
- \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME-MECA}
+ \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME}
   \begin{itemize}
-   \item Доступность для различных ОС;
+   \item Создание и редактирование геометрических моделей;
-   \item открытый исходный код;
+   \item Создание, редактирование, проверка качества конечно-элементной сетки;
-   \item расширение пользовательскими модулями на языке Python;
+   \item Задание физических свойств геометрическим элементам;
-   \item возможность параллельных вычислений.
+   \item Выполнение вычислений с помощью внешних решателей;
+   \item Просмотр результатов вычислений.
   \end{itemize}
  \end{block}
 
- \begin{block}{Встраиваемая СУБД SQLite}
+ \begin{block}{Некоммерческий пакет Code-Aster}
     \begin{itemize}
-     \item Отсутствие необходимости установки серверной части СУБД;
+     \item Решение статических, квазистатических и динамических линейных и нелинейных задач;
-     \item высокая скорость работы с большими объемами данных.
+     \item Моделирование разрушения и знакопеременного нагружения
     \end{itemize}
+
  \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Конечноэлементная модель
+\begin{frame}
   \frametitle{Конечноэлементная модель}
 
+%   \begin{columns}
+%    \begin{column}{0.5\textwidth}
+%       \begin{figure}
+% 	\centering{\includegraphics[width=0.7\linewidth]{img/meshes/}}
+% 	\caption{Фрагмент слоя тканого композита с искривленными волокнами}
+%       \end{figure}
+%    \end{column}
+%    \begin{column}{0.5\textwidth}
+%       \begin{figure}
+% 	\centering{\includegraphics[width=0.65\linewidth]{img/meshes/fibers}}
+% 	\caption{Переплетение волокон основы и~утка одного слоя}
+%       \end{figure}
+%    \end{column}
+%   \end{columns}
+
   \begin{figure}
    \centering{\includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/meshes/all}}
    \caption{Топология конечноэлементной сетки волокон (a) и матрицы (b)}
@@ -339,53 +308,7 @@
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Тестирование модели
+\begin{frame}
- \frametitle{Тестирование модели}
-
- \begin{table}
- \caption{Зависимость интенсивностей напряжений от количества конечных
-элементов (дефект 1 --- туннельная пора, дефект 2 --- туннельная пора с
-дополнительным уплотнением)}
-
-  \begin{tabular}{|c|c||c|c||c|c|}
-    \hline
-    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Без дефекта}& 
-    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Дефект 1}&
-    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}| }{Дефект 2} \\
-    \hline
-    $C$ & $\sigma_{I}$  & $C$ & $\sigma_{I}$ & $C$ & $\sigma_{I}$ \\
-    \hline
-    \hline
-    218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\
-    \hline
-    271 644 & 32.0 & 261 695 & 36.2 & 241 932 & 36.0 \\
-    \hline
-    365 283 & 31.1 & 345 396 & 35.2 & 326 327 & 35.2 \\
-    \hline
-    427 855 & 31.2 & 402 304 & 35.4 & 382 954 & 35.3  \\
-    \hline
-   \end{tabular}
-\end{table}
-
- \begin{table}
- \caption{Зависимость времени рассчетов от числа ядер процессора (относительно
-рассчета на одном ядре)}
-
-  \begin{tabular}{|c||c|c|c|}
-    \hline
-    Кол-во ядер & Без дефекта & Дефект 1 & Дефект 2 \\
-    \hline
-    \hline
-    2 & 0.62 & 0.60 & 0.62 \\
-    \hline
-    4 & 0.40 & 0.43 & 0.41 \\
-    \hline
-   \end{tabular}
-\end{table}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Топология конечноэлементной сетки
   \frametitle{Топология конечноэлементной сетки}
  \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
  \begin{center}
@@ -433,7 +356,8 @@
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Поля напряжений
+
+\begin{frame}
  \frametitle{Поля напряжений в элементах структуры}
 
   \begin{figure}
@@ -445,8 +369,8 @@
 
 \setlength{\extrarowheight}{2pt}
 
-\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, двухосное растяжение
+\begin{frame}
-  \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений
+  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений
 при двухосном равнокомпонентном растяжении}
   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
     \begin{center}
@@ -466,8 +390,8 @@
   
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, чистое формоизменение
+\begin{frame}
- \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
+ \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
 чистом формоизменении}
  
    \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
@@ -488,9 +412,9 @@
   
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, всестороннее сжатие
+\begin{frame}
- \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
+ \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
-деформации всестороннего сжатия}
+одноосном растяжении в направлении волокон основы}
  
    \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
     \begin{center}
@@ -510,72 +434,72 @@
   
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 1
+\begin{frame}
  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
 
-   \begin{figure}
+  \begin{columns}
-     \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/s0d5d6}}
+   \begin{column}{0.5\textwidth}
-     \caption{Разрыв волокон основы и утка основы}
+      \begin{figure}
-   \end{figure}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k}}
+	\caption{Разрыв волокна основы}
+      \end{figure}
+   \end{column}
+   \begin{column}{0.5\textwidth}
+      \begin{figure}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k}}
+	\caption{Разрыв волокон основы и утка}
+      \end{figure}
+   \end{column}
+  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 2
+\begin{frame}
  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 2: волокна основы \\ и утка имеют контакт с трением}
 
+  \begin{columns}
+   \begin{column}{0.5\textwidth}
       \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d1d2}}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k_fric}}
-	\caption{Пропуск волокна основы}
+	\caption{Разрыв волокна основы}
       \end{figure}
+   \end{column}
+   \begin{column}{0.5\textwidth}
+      \begin{figure}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k_fric}}
+	\caption{Разрыв волокон основы и утка}
+      \end{figure}
+   \end{column}
+  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Выводы
+\begin{frame}
  \frametitle{Выводы}
 
   \begin{block}{}
   \begin{footnotesize}
    \begin{itemize}
-      \item Разработана и протестирована математическая модель слоя тканого
+%     \item Операции технологического процесса, обеспечивающие проникновение связующего в полости локальных дефектов;
-композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
+%     \item дополнительная пропитка связующим, доуплотнение, карбонизация, доосаждение матрицы из газовой фазы.
-      \item разработан модуль расширения платформы численного моделирования
+
-SALOME-MECA для вычисления коэффициентов концентрации напряжений;
+      \item Разработана модель слоя тканого композита с 
-      \item при различных видах внешнего нагружения на основе численного решения
+      искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
-краевых задач методом конечных элементов определены коэффициенты
+      \item При двухосном равнокомпонентном растяжении и чистом формоизменении
-концентрации напряжений, вызванные наличием локальных технологических
+      на основе численного решения краевых задач методом конечных 
-дефектов;
+      элементов определены коэффициенты концентрации напряжений,
-      \item установлено что механизмы, инициирующие разрушение
+      вызванные наличием локальных технологических дефектов;
-поликристаллической матрицы, могут различаться, в зависимости от вида внешней
+      \item Установлено, что главными механизмами, инициирующими разрушение поликристаллической матрицы, являются сдвиги;
-нагрузки.
+      \item Для повышения способности тканым композитом сопротивляться внешнему силовому воздействию необходимо предусмотреть в технологическом процессе
+      операции, обеспечивающие проникновение связующего в полости технологических локальных дефектов, дополнительную пропитку связующим,
+      доуплотнение и карбонизацию, досаждение поликристаллической матрицы из газовой фазы в случае, если в результате ультразвукового контроля
+      готового изделия обнаруживаются с внутренняя пористость и разрывы волокон
    \end{itemize}
   \end{footnotesize}
   \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Публикации
- \frametitle{Публикации}
 
-\begin{footnotesize}
+\begin{frame}
- \begin{itemize}
-  \item Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В., Ташкинов~А.~А. Концентрация напряжений в
-слое тканого композита с закрытыми внутренними технологическими порами. //
-Вестник ПНИПУ. Механика, --- 2011. --- Т.4, --- № 4, с. 29--36 (с 2013 г.
-входит в базы цитирования Scopus).
-
-  \item Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В. Концентрация напряжений в слое тканого
-композита с локальными дефектами при двухосном однородном равнокомпонентном
-макродеформировании // Вестник Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки.,
---- 2013, --- № 4, с. 66--75.
-
-  \item Дедков~Д.~В., Ташкинов~А.~А. Коэффициенты концентрации напряжений в
-слое тканого композита с локальными технологическими дефектами при чистом
-формоизменении // Вычислительная механика сплошных сред., --- 2013 --- Т.6, ---
-№1., --- с. 103--109 (входит в базы цитирования WOS и Scopus) 
- \end{itemize}
-\end{footnotesize}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Спасибо за внимание
   \begin{block}{}
    \centering{Спасибо за внимание!}
   \end{block} 

s_max_table_all_res.tex

@@ -10,28 +10,28 @@
 \hline
   Туннельная пора & 
   $\frac{1.36}{1.21}$ & 
-  $\frac{1,15}{1.19}$ & 
+  $\frac{1.15}{1.19}$ & 
   $\frac{1.07}{0.97}$ &
   $\frac{1.18}{0.99}$ & 
   $\frac{1.05}{1.04}$ & 
-  $\bf\frac{1.48}{1.15}$ \\
+  $\frac{1.48}{1.15}$ \\
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
   $\frac{1.47}{1.29}$ & 
   $\bf\frac{2.33}{1.13}$ & 
   $\frac{1.71}{0.94}$ &
   $\frac{0.97}{1.16}$ & 
-  $\frac{1.96}{1.27}$ & 
+  $\bf\frac{1.96}{1.27}$ & 
   $\frac{1.47}{1.24}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
   $\frac{1.32}{1.18}$ & 
   $\frac{1.09}{0.98}$ & 
-  $\frac{0.96}{0.99}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.98}$ & 
   $\frac{0.95}{1.01}$ & 
   $\bf\frac{2.90}{1.06}$ & 
   $\frac{1.55}{1.14}$ \\
 \hline
   Внутренняя пора & 1.08 & 1.39 & 1.11 & \bf1.89 & 1.27 & 1.38 \\
 \hline
-\end{tabular}
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_fr.tex

@@ -10,7 +10,7 @@
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
   $\frac{1.38}{1.17}$ & 
-  $\bf\frac{3.09}{3.18}$ & 
+  $\bf\frac{3.90}{3.18}$ & 
   $\frac{1.71}{2.29}$ & 
   $\frac{1.07}{0.91}$ & 
   $\frac{1.62}{1.65}$ & 

s_max_table_all_res_fr_s2.tex

@@ -10,18 +10,18 @@
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
   $\frac{1.39}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.86}{3.14}$ & 
+  $\frac{1.86}{3.44}$ & 
   $\bf\frac{2.72}{5.41}$ &
   $\frac{1.31}{0.99}$ & 
   $\frac{1.13}{0.88}$ & 
   $\frac{1.32}{1.87}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.42}{1.24}$ & 
+  $\frac{1.41}{1.24}$ & 
   $\bf\frac{2.00}{4.68}$ & 
   $\frac{1.05}{1.39}$ & 
   $\frac{1.41}{1.07}$ & 
   $\frac{1.05}{0.96}$ & 
-  $\frac{1.76}{2.08}$ \\
+  $\bf\frac{1.76}{2.08}$ \\
 \hline
-\end{tabular}
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s3.tex

@@ -7,29 +7,21 @@
      & $K_{\sigma_{13}}$ 
      & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
-\hline
+\hline  
-  Туннельная пора & 
-  $\frac{1.01}{1.01}$ & 
-  $\frac{1.01}{1.03}$ & 
-  $\frac{0.94}{0.95}$ &
-  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
-  $\frac{0.95}{0.94}$ & 
-  $\frac{0.93}{0.99}$ \\
-\hline
   Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.30}{1.07}$ & 
-  $\frac{1.22}{1.22}$ & 
+  $\bf\frac{3.05}{3.04}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.01}$ &
+  $\frac{1.37}{1.08}$ &
-  $\frac{1.60}{1.62}$ & 
+  $\frac{1.21}{1.02}$ & 
-  $\frac{1.51}{1.30}$ & 
+  $\frac{1.43}{1.12}$ &
-  $\frac{1.20}{1.18}$ \\
+  $\frac{1.58}{1.14}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.42}{1.27}$ & 
-  $\frac{1.40}{1.39}$ & 
+  $\bf\frac{4.94}{2.71}$ & 
-  $\frac{0.81}{0.83}$ & 
+  $\frac{1.05}{1.31}$ & 
-  $\frac{1.14}{1.12}$ & 
+  $\frac{1.47}{1.32}$ & 
-  $\bf\frac{2.69}{2.22}$ & 
+  $\frac{1.49}{1.41}$ & 
-  $\bf\frac{3.13}{3.02}$ \\
+  $\frac{1.45}{1.71}$ \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_s2.tex

@@ -32,6 +32,6 @@
   $\frac{0.98}{1.06}$ & 
   $\frac{1.30}{1.32}$ \\
 \hline
-  Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\
+  Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf 4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\
 \hline
-\end{tabular}
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_s3.tex

@@ -9,27 +9,29 @@
 \hline
 \hline
   Туннельная пора & 
-  $\frac{0.99}{0.99}$ & 
+  $\frac{1.18}{1.17}$ & 
-  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
+  $\bf\frac{1.26}{1.90}$ & 
-  $\frac{0.98}{0.99}$ &
+  $\frac{1.03}{1.25}$ &
-  $\frac{0.97}{0.96}$ & 
+  $\frac{1.17}{1.15}$ & 
-  $\bf\frac{1.82}{1.82}$ & 
+  $\bf\frac{1.23}{1.23}$ & 
-  $\frac{0.91}{0.97}$ \\
+  $\frac{1.18}{1.19}$ \\
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.07}{1.07}$ & 
+  $\frac{1.22}{1.20}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.00}$ & 
+  $\bf\frac{1.86}{1.46}$ & 
-  $\frac{1.04}{1.05}$ &
+  $\frac{1.34}{1.04}$ &
-  $\frac{0.90}{0.91}$ & 
+  $\frac{1.21}{1.16}$ & 
-  $\bf\frac{1.23}{1.01}$ & 
+  $\frac{1.27}{1.26}$ & 
-  $\bf\frac{1.15}{1.33}$ \\
+  $\frac{1.23}{1.22}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.17}{1.16}$ & 
+  $\frac{1.39}{1.33}$ & 
-  $\frac{0.93}{0.94}$ & 
+  $\bf\frac{3.66}{2.64}$ & 
-  $\frac{1.10}{1.11}$ & 
+  $\frac{1.86}{1.84}$ & 
-  $\bf\frac{2.62}{2.48}$ & 
+  $\frac{1.60}{1.49}$ & 
-  $\frac{1.32}{1.21}$ & 
+  $\frac{1.32}{1.24}$ & 
-  $\bf\frac{2.06}{1.48}$ \\
+  $\frac{1.39}{1.34}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.02 & \bf1.67 & 0.99 & 1.05 & 1.02 & 1.02 \\
 \hline
 \end{tabular}