MMEN presentation

presentation.kilepr

@@ -17,10 +17,10 @@ MakeIndex=
 QuickBuild=
 
 [document-settings,item:presentation.tex]
-Bookmarks=58
+Bookmarks=59
 Encoding=UTF-8
-FoldedColumns=0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0
-FoldedLines=24,27,32,45,57,68,85,95,129,155,190,229,255,276,286,332,380,392,413,435,457,466,475,498
+FoldedColumns=
+FoldedLines=
 Highlighting=LaTeX
 Indentation Mode=
 Mode=LaTeX
@@ -38,16 +38,16 @@ order=-1
 
 [item:presentation.tex]
 archive=true
-column=0
+column=97
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=498
+line=10
 mode=LaTeX
 open=true
 order=0
 
 [view-settings,view=0,item:presentation.tex]
-CursorColumn=0
-CursorLine=498
+CursorColumn=97
+CursorLine=10
 JumpList=
-ViMarks=a,58,2
+ViMarks=a,59,2

presentation.tex

@@ -9,99 +9,104 @@
 \setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize}
 
 % \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}}
-\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита
-полотняного плетения с поликристаллической матрицей}
+\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
+технологическими дефектами при двухосном равнокомпонентном растяжении и чистом
+формоизменении}
 \institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
 Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ 
-Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com,
-zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
-\author{Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В., Ташкинов~А.~А.}
-\date{29 мая 2014}
+Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com, zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
+\author{Д.~В.~Дедков, А.~В.~Зайцев, А.~А.~Ташкинов}
+\date{5 октября 2012}
 
 \begin{document}
 
 \frame{\titlepage}
 
-\begin{frame} % Цели и задачи
- \frametitle{Цель и задачи}
+\begin{frame}
+ \frametitle{Проблемы, возникающие при производстве тканых керамо-керамических композитов}
 
-\begin{block}{Цель}
-  Разработка новых математических моделей, описывающих механическое поведение
-тканых композитов с локальными дефектами при комбинированных нагружениях.
-\end{block}
+%  \begin{block}{Проблемы}
+%   \begin{itemize}
+%    \item Возникновение локальных технологических дефектов;
+%    \item существенное влияние дефектов на эффективные упругие и прочностные свойства материала;
+%    \item обнаружение дефектов только на этапе выходного контроля.
+%   \end{itemize}
+%  \end{block}
+%  \centering{$\Downarrow$}
+%  \begin{block}{Типичные локальные дефекты}
+%   \begin{itemize}
+%    \item Туннельная пора;
+%    \item разрыв волокна основы;
+%    \item разрывы волокон основы и утка;
+%    \item внутренняя пора.
+%   \end{itemize}
+%  \end{block}
 
-\begin{block}{Задачи}
+\begin{block}{}
 \begin{itemize}
-    \item построение твердотельной модели слоя тканого композиционного материала
-	  с локальными технологическими дефектами;
-    \item разработка математической модели механического поведения слоя тканого
-	  композита при комбинированном пропорциональном нагружении;
-    \item определение коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого
-композита с локальными технологическими дефектами.
+ \item Композит создается вместе с элементом конструкции;
+ \item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или
+ получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика);
+ \item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только 
+ на этапе выходного контроля изделий;
+ \item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию 
+ напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного
+ назначения
 \end{itemize}
 \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Изготовление тканей, типы переплетений
- \frametitle{Изготовление тканей}
- \begin{block}{Типы переплетений}
-  \begin{figure}
-   \includegraphics[width=\linewidth]{img/all_structs}
-   \caption{Схемы типов переплетения: а) полотняное, б)
-сатиновое, в) саржевое $2\times2$}
-  \end{figure}
- \end{block}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, пропуск волокна основы
+\begin{frame}
  \frametitle{Локальные технологические дефекты}
 
+% \begin{columns}
+%  \begin{column}{0.5\textwidth}
+%   \begin{figure}
+%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d1}
+%     \caption{Разрыв волокна основы}
+%   \end{figure}
+%   \begin{figure}
+%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d4}
+%     \caption{Внутренняя пора}
+%   \end{figure}
+%  \end{column}
+%  \begin{column}{0.5\textwidth}
+%   \begin{figure}
+%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d2}
+%     \caption{Разрыв волокон основы и утка}
+%   \end{figure}
+%   \begin{figure}
+%     \includegraphics[width=4.8cm]{img/defects/d3}
+%     \caption{Внутренняя пора}
+%   \end{figure}
+%  \end{column}
+% \end{columns}
+
   \begin{figure}
-  \includegraphics[width=\linewidth]{img/defects/d1d2}
-  \caption{Пропуск волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
-дополнительным уплотнением материалом связующего}
+    \includegraphics[width=0.8\textwidth]{img/defects/all}
+    \caption{Локальные технологические дефекты в слоях тканого композита:  
+    a)~разрыв волокна основы, b)~разрыв волокон основы и утка, c)~внутренняя
+    пора}
   \end{figure}
   
+
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, разрывы волокон
- \frametitle{Локальные технологические дефекты}
-
- \begin{figure}
-  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d3d6}
-  \caption{Разрыв волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
-дополнительным уплотнением материалом связующего}
- \end{figure}
-
- \begin{figure}
-  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d4d7}
-  \caption{Разрыв волокон основы и утка а)~с наличием внутренней полости, б)~с
-дополнительным уплотнением материалом связующего}
- \end{figure}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, внутренняя пора
- \frametitle{Локальные технологические дефекты}
-
- \begin{figure}
-  \includegraphics[width=0.8\linewidth]{img/defects/d41}
-  \caption{Внутренняя пора}
- \end{figure}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Геометрическая модель
+\begin{frame}
  \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
 
+\begin{columns}
+
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
   \begin{figure}
-    \includegraphics[width=\linewidth]{img/geom1}
+    \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}}
     \caption{Участок искривленного волокна}
   \end{figure}
 
-\begin{columns}
+ \end{column}
+
  \begin{column}{0.5\textwidth}
 
   \begin{block}{Описание геометрии}
@@ -114,11 +119,6 @@ zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
 
   \end{block}
 
-
- \end{column}
-
- \begin{column}{0.5\textwidth}
-
   \begin{block}{Коэффициенты армирования}
    $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$
   \end{block}
@@ -127,7 +127,8 @@ zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
 \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Математическая модель, основные гипотезы
+
+\begin{frame}
  \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
 
 \begin{columns}
@@ -141,8 +142,13 @@ zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
   \begin{footnotesize}
   \begin{block}{Гипотезы}
     \begin{itemize}
-      \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m
-= 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$);
+%      \item матрица изотропная, упругая;
+%      \item волокно изотропное, упругое;
+%       \item волокна не соприкасаются (для модели без учёта трения);
+%      \item малые деформации;
+%      \item взаимное расположение волокон неизменно,
+%      \item задана граница контакта с трением.
+      \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m = 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$);
       \item керамические волокна изотропны, линейно упруги ($E_f = 280$ГПа, $\nu_f = 0.2$);
       \item деформации бесконечно малы, взаимное расположение искривленных волокон, места и площади контакта неизменны в процессе нагружения слоя;
       \item волокна окружены гарантированным слоем матрицы (модель 1) или имеют контакт с трением (модель 2)
@@ -153,7 +159,7 @@ zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
 \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Математическая модель, краевая задача
+\begin{frame}
  \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
 
   \begin{block}{Уравнения равновесия в напряжениях}
@@ -188,7 +194,8 @@ zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Математическая модель, граничные условия
+
+\begin{frame}
  \frametitle{Граничные условия}
 
  \begin{block}{Двухосное равнокомпонентное растяжение}
@@ -227,7 +234,7 @@ zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Математическая модель, условия контакта
+\begin{frame}
  \frametitle{Граничные условия}
 
  \begin{block}{Контакт между волокнами основы и утка}
@@ -253,30 +260,48 @@ zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Используемое ПО
+
+\begin{frame}
  \frametitle{Используемое программное обеспечение}
 
- \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME-MECA}
+ \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME}
   \begin{itemize}
-   \item Доступность для различных ОС;
-   \item открытый исходный код;
-   \item расширение пользовательскими модулями на языке Python;
-   \item возможность параллельных вычислений.
+   \item Создание и редактирование геометрических моделей;
+   \item Создание, редактирование, проверка качества конечно-элементной сетки;
+   \item Задание физических свойств геометрическим элементам;
+   \item Выполнение вычислений с помощью внешних решателей;
+   \item Просмотр результатов вычислений.
   \end{itemize}
  \end{block}
 
- \begin{block}{Встраиваемая СУБД SQLite}
+ \begin{block}{Некоммерческий пакет Code-Aster}
     \begin{itemize}
-     \item Отсутствие необходимости установки серверной части СУБД;
-     \item высокая скорость работы с большими объемами данных.
+     \item Решение статических, квазистатических и динамических линейных и нелинейных задач;
+     \item Моделирование разрушения и знакопеременного нагружения
     \end{itemize}
+
  \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Конечноэлементная модель
+\begin{frame}
   \frametitle{Конечноэлементная модель}
 
+%   \begin{columns}
+%    \begin{column}{0.5\textwidth}
+%       \begin{figure}
+% 	\centering{\includegraphics[width=0.7\linewidth]{img/meshes/}}
+% 	\caption{Фрагмент слоя тканого композита с искривленными волокнами}
+%       \end{figure}
+%    \end{column}
+%    \begin{column}{0.5\textwidth}
+%       \begin{figure}
+% 	\centering{\includegraphics[width=0.65\linewidth]{img/meshes/fibers}}
+% 	\caption{Переплетение волокон основы и~утка одного слоя}
+%       \end{figure}
+%    \end{column}
+%   \end{columns}
+
   \begin{figure}
    \centering{\includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/meshes/all}}
    \caption{Топология конечноэлементной сетки волокон (a) и матрицы (b)}
@@ -284,53 +309,7 @@ zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Тестирование модели
- \frametitle{Тестирование модели}
-
- \begin{table}
- \caption{Зависимость интенсивностей напряжений от количества конечных
-элементов (дефект 1 --- туннельная пора, дефект 2 --- туннельная пора с
-дополнительным уплотнением)}
-
-  \begin{tabular}{|c|c||c|c||c|c|}
-    \hline
-    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Без дефекта}& 
-    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Дефект 1}&
-    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}| }{Дефект 2} \\
-    \hline
-    $C$ & $\sigma_{I}$  & $C$ & $\sigma_{I}$ & $C$ & $\sigma_{I}$ \\
-    \hline
-    \hline
-    218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\
-    \hline
-    271 644 & 32.0 & 261 695 & 36.2 & 241 932 & 36.0 \\
-    \hline
-    365 283 & 31.1 & 345 396 & 35.2 & 326 327 & 35.2 \\
-    \hline
-    427 855 & 31.2 & 402 304 & 35.4 & 382 954 & 35.3  \\
-    \hline
-   \end{tabular}
-\end{table}
-
- \begin{table}
- \caption{Зависимость времени рассчетов от числа ядер процессора (относительно
-рассчета на одном ядре)}
-
-  \begin{tabular}{|c||c|c|c|}
-    \hline
-    Кол-во ядер & Без дефекта & Дефект 1 & Дефект 2 \\
-    \hline
-    \hline
-    2 & 0.62 & 0.60 & 0.62 \\
-    \hline
-    4 & 0.40 & 0.43 & 0.41 \\
-    \hline
-   \end{tabular}
-\end{table}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Топология конечноэлементной сетки
+\begin{frame}
   \frametitle{Топология конечноэлементной сетки}
  \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
  \begin{center}
@@ -343,8 +322,8 @@ zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
     \hline
     Идеальная структура & 298~255 & 77~760 \\
     \hline
-     Туннельная пора & 285~664 & 69~984 \\
-     \hline
+%     Туннельная пора & 285~664 & 69~984 \\
+%     \hline
     Разрыв волокна основы & 285~466 & 75~168 \\
     \hline
     Разрыв волокон основы и утка & 279~276 & 72~576 \\
@@ -378,7 +357,8 @@ zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Поля напряжений
+
+\begin{frame}
  \frametitle{Поля напряжений в элементах структуры}
 
   \begin{figure}
@@ -388,115 +368,116 @@ zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
 
 \end{frame}
 
-\setlength{\extrarowheight}{2pt}
-
-\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, двухосное растяжение
+\begin{frame}
   \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений
 при двухосном равнокомпонентном растяжении}
   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
     \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
+     \begin{small}
       \input{s_max_table_all_res}
-     \end{footnotesize}      
+     \end{small}      
     \end{center}
   \end{block}
   
   \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
     \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
+     \begin{small}
       \input{s_max_table_all_res_fr}
-     \end{footnotesize}      
+     \end{small}      
     \end{center}
   \end{block}
   
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, чистое формоизменение
+\begin{frame}
  \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
 чистом формоизменении}
  
    \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
     \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
+     \begin{small}
       \input{s_max_table_all_res_s2}
-     \end{footnotesize}      
+     \end{small}      
     \end{center}
   \end{block}
   
   \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
     \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
+     \begin{small}
       \input{s_max_table_all_res_fr_s2}
-     \end{footnotesize}      
+     \end{small}      
     \end{center}
   \end{block}
   
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, всестороннее сжатие
- \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
-деформации всестороннего сжатия}
 
-   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_s3}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_fr_s3}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
-\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 1
+\begin{frame}
  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
 
+  \begin{columns}
+   \begin{column}{0.5\textwidth}
       \begin{figure}
-     \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/s0d5d6}}
-     \caption{Разрыв волокон основы и утка основы}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k}}
+	\caption{Разрыв волокна основы}
       \end{figure}
+   \end{column}
+   \begin{column}{0.5\textwidth}
+      \begin{figure}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k}}
+	\caption{Разрыв волокон основы и утка}
+      \end{figure}
+   \end{column}
+  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 2
+\begin{frame}
  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 2: волокна основы \\ и утка имеют контакт с трением}
 
+  \begin{columns}
+   \begin{column}{0.5\textwidth}
       \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d1d2}}
-	\caption{Пропуск волокна основы}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k_fric}}
+	\caption{Разрыв волокна основы}
       \end{figure}
+   \end{column}
+   \begin{column}{0.5\textwidth}
+      \begin{figure}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k_fric}}
+	\caption{Разрыв волокон основы и утка}
+      \end{figure}
+   \end{column}
+  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Выводы
+\begin{frame}
  \frametitle{Выводы}
 
   \begin{block}{}
   \begin{footnotesize}
    \begin{itemize}
-      \item Разработана и протестирована математическая модель слоя тканого
-композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
-      \item разработан модуль расширения платформы численного моделирования
-SALOME-MECA для вычисления коэффициентов концентрации напряжений;
-      \item при различных видах внешнего нагружения на основе численного решения
-краевых задач методом конечных элементов определены коэффициенты
-концентрации напряжений, вызванные наличием локальных технологических
-дефектов;
-      \item установлено что механизмы, инициирующие разрушение
-поликристаллической матрицы, могут различаться, в зависимости от вида внешней
-нагрузки.
+%     \item Операции технологического процесса, обеспечивающие проникновение связующего в полости локальных дефектов;
+%     \item дополнительная пропитка связующим, доуплотнение, карбонизация, доосаждение матрицы из газовой фазы.
+
+      \item Разработана модель слоя тканого композита с 
+      искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
+      \item При двухосном равнокомпонентном растяжении и чистом формоизменении
+      на основе численного решения краевых задач методом конечных 
+      элементов определены коэффициенты концентрации напряжений,
+      вызванные наличием локальных технологических дефектов;
+      \item Установлено, что главными механизмами, инициирующими разрушение поликристаллической матрицы, являются сдвиги;
+      \item Для повышения способности тканым композитом сопротивляться внешнему силовому воздействию необходимо предусмотреть в технологическом процессе
+      операции, обеспечивающие проникновение связующего в полости технологических локальных дефектов, дополнительную пропитку связующим,
+      доуплотнение и карбонизацию, досаждение поликристаллической матрицы из газовой фазы в случае, если в результате ультразвукового контроля
+      готового изделия обнаруживаются с внутренняя пористость и разрывы волокон
    \end{itemize}
   \end{footnotesize}
   \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame} % Спасибо за внимание
+
+\begin{frame}
   \begin{block}{}
    \centering{Спасибо за внимание!}
   \end{block} 

s_max_table_all_res.tex

@@ -1,37 +1,32 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\begin{tabular}{m{3.8cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
 \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+     & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
 \hline
-  Туннельная пора & 
-  $\frac{1.36}{1.21}$ & 
-  $\frac{1,15}{1.19}$ & 
-  $\frac{1.07}{0.97}$ &
-  $\frac{1.18}{0.99}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.04}$ & 
-  $\bf\frac{1.48}{1.15}$ \\
-\hline
+%   Туннельная пора & 1.34 & 2.11 & 1.53 & 1.36 & 2.50 & 1.42 \\
+% \hline
+%   Туннельная пора (доуплотнение)& 1.28 & 1.77 & 1.31 & 1.29 & 2.43 & 1.23 \\
+% \hline\hline
   Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.47}{1.29}$ & 
-  $\bf\frac{2.33}{1.13}$ & 
-  $\frac{1.71}{0.94}$ &
-  $\frac{0.97}{1.16}$ & 
-  $\frac{1.96}{1.27}$ & 
-  $\frac{1.47}{1.24}$ \\
+  $\frac{1.29}{1.26}$ & 
+  $\frac{1.63}{1.49}$ & 
+  $\frac{1.30}{1.27}$ &
+  $\frac{1.25}{1.35}$ & 
+  $\bf\frac{2.31}{2.20}$ & 
+  $\frac{1.44}{1.32}$ \\
 \hline
+%   Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 1.26 & 1.49 & 1.27 & 1.35 & 2.20 & 1.32 \\
+% \hline\hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.32}{1.18}$ & 
-  $\frac{1.09}{0.98}$ & 
-  $\frac{0.96}{0.99}$ & 
-  $\frac{0.95}{1.01}$ & 
-  $\bf\frac{2.90}{1.06}$ & 
-  $\frac{1.55}{1.14}$ \\
+  $\frac{1.50}{1.35}$ & 
+  $\frac{1.92}{1.68}$ & 
+  $\frac{1.56}{1.41}$ & 
+  $\frac{1.58}{1.41}$ & 
+  $\bf\frac{2.53}{2.21}$ & 
+  $\frac{1.70}{1.50}$ \\
 \hline
-  Внутренняя пора & 1.08 & 1.39 & 1.11 & \bf1.89 & 1.27 & 1.38 \\
+%   Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 1.35 & 1.68 & 1.41 & 1.41 & 2.21 & 1.50 \\
+% \hline\hline
+  Внутренняя пора & 1.31 & 1.93 & 1.35 & \bf4.38 & 1.73 & \bf4.56 \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_fr.tex

@@ -1,27 +1,28 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\begin{tabular}{m{3.8cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
 \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+     & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.38}{1.17}$ & 
-  $\bf\frac{3.09}{3.18}$ & 
-  $\frac{1.71}{2.29}$ & 
-  $\frac{1.07}{0.91}$ & 
-  $\frac{1.62}{1.65}$ & 
-  $\frac{1.07}{1.38}$ \\
+  $\frac{4.57}{4.07}$ & 
+  $\frac{3.61}{4.69}$ & 
+  $\frac{4.37}{3.75}$ & 
+  $\frac{6.87}{8.72}$ & 
+  $\bf\frac{10.87}{16.46}$ & 
+  $\frac{3.69}{7.27}$ \\
 \hline
+%   Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 4.57 & 3.61 & 4.37 & 6.87 & 10.87 &
+% 3.69 \\
+% \hline\hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.32}{1.47}$ & 
-  $\bf\frac{4.16}{2.48}$ & 
-  $\frac{1.85}{1.80}$ & 
-  $\frac{1.16}{0.97}$ & 
-  $\frac{1.64}{1.47}$ & 
-  $\frac{2.27}{1.34}$ \\
+  $\frac{4.01}{3.93}$ & 
+  $\frac{3.73}{4.38}$ & 
+  $\frac{5.92}{3.57}$ & 
+  $\frac{6.59}{8.42}$ & 
+  $\bf\frac{48.08}{16.06}$ & 
+  $\frac{3.70}{3.85}$ \\
 \hline
+%   Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 4.01 & 3.73 & 5.92 & 6.59 &
+% 48.08 & 3.70 \\
+% \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s2.tex

@@ -1,27 +1,28 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\begin{tabular}{m{3.8cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
 \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+     & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.39}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.86}{3.14}$ & 
-  $\bf\frac{2.72}{5.41}$ &
-  $\frac{1.31}{0.99}$ & 
-  $\frac{1.13}{0.88}$ & 
-  $\frac{1.32}{1.87}$ \\
+  $\frac{3.66}{3.36}$ & 
+  $\frac{5.70}{4.87}$ & 
+  $\bf\frac{9.64}{15.83}$ &
+  $\frac{5.16}{6.53}$ & 
+  $\bf\frac{12.30}{11.59}$ & 
+  $\bf\frac{10.54}{10.97}$ \\
 \hline
+%   Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 4.57 & 3.61 & 4.37 & 6.87 & 10.87 &
+% 3.69 \\
+% \hline\hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.42}{1.24}$ & 
-  $\bf\frac{2.00}{4.68}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.39}$ & 
-  $\frac{1.41}{1.07}$ & 
-  $\frac{1.05}{0.96}$ & 
-  $\frac{1.76}{2.08}$ \\
+  $\frac{3.76}{3.33}$ & 
+  $\frac{7.53}{6.95}$ & 
+  $\bf\frac{29.34}{15.03}$ & 
+  $\frac{5.82}{5.85}$ & 
+  $\bf\frac{28.39}{12.71}$ & 
+  $\bf\frac{8.02}{7.31}$ \\
 \hline
+%   Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 4.01 & 3.73 & 5.92 & 6.59 &
+% 48.08 & 3.70 \\
+% \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s3.tex

@@ -1,35 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline
-  Туннельная пора & 
-  $\frac{1.01}{1.01}$ & 
-  $\frac{1.01}{1.03}$ & 
-  $\frac{0.94}{0.95}$ &
-  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
-  $\frac{0.95}{0.94}$ & 
-  $\frac{0.93}{0.99}$ \\
-\hline
-  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
-  $\frac{1.22}{1.22}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.01}$ &
-  $\frac{1.60}{1.62}$ & 
-  $\frac{1.51}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.20}{1.18}$ \\
-\hline
-  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
-  $\frac{1.40}{1.39}$ & 
-  $\frac{0.81}{0.83}$ & 
-  $\frac{1.14}{1.12}$ & 
-  $\bf\frac{2.69}{2.22}$ & 
-  $\bf\frac{3.13}{3.02}$ \\
-\hline
-\end{tabular}

s_max_table_all_res_s2.tex

@@ -1,37 +1,32 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\begin{tabular}{m{3.8cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
 \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+     & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
 \hline
-  Туннельная пора & 
-  $\frac{1.21}{1.17}$ & 
-  $\frac{1.04}{0.92}$ & 
-  $\bf\frac{2.17}{1.95}$ &
-  $\frac{1.15}{1.12}$ & 
-  $\frac{1.35}{1.42}$ & 
-  $\frac{1.41}{1.45}$ \\
-\hline
+%   Туннельная пора & 1.34 & 2.11 & 1.53 & 1.36 & 2.50 & 1.42 \\
+% \hline
+%   Туннельная пора (доуплотнение)& 1.28 & 1.77 & 1.31 & 1.29 & 2.43 & 1.23 \\
+% \hline\hline
   Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.34}{1.36}$ & 
-  $\frac{1.02}{1.13}$ & 
-  $\bf\frac{2.00}{1.99}$ &
-  $\frac{1.21}{1.15}$ & 
-  $\frac{1.06}{0.96}$ & 
-  $\frac{1.15}{1.09}$ \\
+  $\frac{1.25}{1.23}$ & 
+  $\frac{1.27}{1.25}$ & 
+  $\bf\frac{2.38}{2.03}$ &
+  $\frac{1.29}{1.35}$ & 
+  $\frac{1.97}{1.89}$ & 
+  $\frac{1.59}{1.52}$ \\
 \hline
+%   Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 1.26 & 1.49 & 1.27 & 1.35 & 2.20 & 1.32 \\
+% \hline\hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.50}{1.38}$ & 
-  $\frac{1.47}{1.21}$ & 
-  $\bf\frac{2.24}{2.16}$ & 
-  $\frac{1.24}{1.18}$ & 
-  $\frac{0.98}{1.06}$ & 
-  $\frac{1.30}{1.32}$ \\
+  $\frac{1.60}{1.48}$ & 
+  $\frac{1.56}{1.45}$ & 
+  $\bf\frac{3.28}{2.59}$ & 
+  $\frac{1.95}{1.76}$ & 
+  $\frac{2.42}{2.17}$ & 
+  $\frac{2.01}{1.82}$ \\
 \hline
-  Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\
+%   Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 1.35 & 1.68 & 1.41 & 1.41 & 2.21 & 1.50 \\
+% \hline\hline
+  Внутренняя пора & 1.19 & 1.28 & \bf4.90 & \bf4.80 & 1.30 & \bf5.04 \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_s3.tex

@@ -1,35 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline
-  Туннельная пора & 
-  $\frac{0.99}{0.99}$ & 
-  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
-  $\frac{0.98}{0.99}$ &
-  $\frac{0.97}{0.96}$ & 
-  $\bf\frac{1.82}{1.82}$ & 
-  $\frac{0.91}{0.97}$ \\
-\hline
-  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.07}{1.07}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.04}{1.05}$ &
-  $\frac{0.90}{0.91}$ & 
-  $\bf\frac{1.23}{1.01}$ & 
-  $\bf\frac{1.15}{1.33}$ \\
-\hline
-  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.17}{1.16}$ & 
-  $\frac{0.93}{0.94}$ & 
-  $\frac{1.10}{1.11}$ & 
-  $\bf\frac{2.62}{2.48}$ & 
-  $\frac{1.32}{1.21}$ & 
-  $\bf\frac{2.06}{1.48}$ \\
-\hline
-\end{tabular}