Tables was modified, overview was added

presentation.kilepr

@@ -3,7 +3,7 @@ def_graphic_ext=png
 img_extIsRegExp=false
 img_extensions=.eps .jpg .jpeg .png .pdf .ps .fig .gif
 kileprversion=2
-kileversion=2.1.0
+kileversion=2.1.3
 lastDocument=presentation.tex
 masterDocument=
 name=presentation
@@ -17,7 +17,7 @@ MakeIndex=
 QuickBuild=
 
 [document-settings,item:presentation.tex]
-Bookmarks=59
+Bookmarks=
 Encoding=UTF-8
 FoldedColumns=
 FoldedLines=
@@ -38,16 +38,16 @@ order=-1
 
 [item:presentation.tex]
 archive=true
-column=13
+column=0
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=377
+line=475
 mode=LaTeX
 open=true
 order=0
 
 [view-settings,view=0,item:presentation.tex]
-CursorColumn=13
+CursorColumn=0
-CursorLine=377
+CursorLine=475
 JumpList=
-ViMarks=a,59,2
+ViMarks=

presentation.tex

@@ -9,103 +9,163 @@
 \setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize}
 
 % \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}}
-\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного плетения
+\title[]{Влияние концентраторов напряжений на прочностные и деформационные
-с поликристаллической матрицей}
+свойства тканых композитов с поликристаллической матрицей}
-\institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
+\institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический 
+университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
 Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ 
-Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com, zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
+Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com}
-\author{Д.~В.~Дедков, А.~В.~Зайцев, А.~А.~Ташкинов}
+\author{Д.~В.~Дедков, \\ научный руководитель: А.~А.~Ташкинов}
-\date{19 февраля 2012}
+\date{27 июня 2014}
 
 \begin{document}
 
 \frame{\titlepage}
 
-\begin{frame}
+% С. Ломов и Дж. Крукстон - программные средства, позволяющие строить сложные 
- \frametitle{Проблемы, возникающие при производстве тканых керамо-керамических композитов}
+% модели текстиля - тканых, вязаных, плетеных материалов: WiseTex и TexGen.
 
-%  \begin{block}{Проблемы}
+% Д. Иванов, Б. Ван ден Бруке, Э. Ривы и др. - Преобразование этих геометрических 
-%   \begin{itemize}
+% моделей в КЭ сетки
-%    \item Возникновение локальных технологических дефектов;
-%    \item существенное влияние дефектов на эффективные упругие и прочностные свойства материала;
-%    \item обнаружение дефектов только на этапе выходного контроля.
-%   \end{itemize}
-%  \end{block}
-%  \centering{$\Downarrow$}
-%  \begin{block}{Типичные локальные дефекты}
-%   \begin{itemize}
-%    \item Туннельная пора;
-%    \item разрыв волокна основы;
-%    \item разрывы волокон основы и утка;
-%    \item внутренняя пора.
-%   \end{itemize}
-%  \end{block}
 
-\begin{block}{}
+% Х. Накаи (H. Nakai) и Э. Ярве (E. Iarve) - решение проблем, связанных с 
-\begin{itemize}
+% взаимопроникновением объемов нитей.
- \item Композит создается вместе с элементом конструкции;
+% 
- \item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или
+% М. Зако, Д.С. Иванова, Б. Ван ден Бруке, Л. - изучение повреждаемости и 
- получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика);
+% разрушения композитов
- \item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только 
+% 
- на этапе выходного контроля изделий;
+% С. Ханаки (S. Hanaki) и А. Сукелс (A. Sukels) моделировали разрушение 
- \item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию 
+% текстильных композитов в процессе усталостного нагружения.
- напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного
+
- назначения
+
-\end{itemize}
+
+\begin{frame} % Актуальность
+  \frametitle{Актуальность задачи}
+
+  \begin{block}{Построение геометрических моделей и КЭ сеток текстиля}
+    С.~В.~Ломов, Дж. Крукстон, Д.~С.~Иванов, Ван ден Бруке, Х.~Накаи, Э.~Ярве 
+(Левинский католический институт, Бельгия);
+  \end{block}
+
+  \begin{block}{Изучение повреждаемости и разрушения композитов}
+    М.~Зако (университет Осаки), И. Ферпуст, С.~Ханаки (Левинский католический 
+институт, Бельгия), 
+  \end{block}
+
+  \begin{block}{Изучение механики нагружения текстильных композитов}
+   Ю.~И.~Димитриенко (МГТУ им. Баумана, Россия), Дж. Уиткомб (A\&M университет 
+Техаса, США); Ф. Буасс (INSA, Лион).
+  \end{block}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Цели и задачи
+ \frametitle{Цель и задачи}
+
+\begin{block}{Цель}
+  Разработка новых математических моделей, описывающих механическое поведение
+тканых композитов с локальными дефектами при комбинированных нагружениях.
+\end{block}
+
+\begin{block}{Задачи}
+  \begin{itemize}
+    \item разработка твердотельной модели слоя тканого композиционного материала
+	  с локальными технологическими дефектами;
+    \item разработка математической модели механического поведения слоя тканого
+	  композита при комбинированном пропорциональном нагружении;
+    \item определение коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого
+          композита с локальными технологическими дефектами.
+  \end{itemize}
 \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, пропуск волокна основы
  \frametitle{Локальные технологические дефекты}
 
-% \begin{columns}
+ \begin{figure}
-%  \begin{column}{0.5\textwidth}
+  \includegraphics[width=\linewidth]{img/defects/d1d2}
-%   \begin{figure}
+  \caption{Пропуск волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
-%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d1}
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
-%     \caption{Разрыв волокна основы}
+ \end{figure}
-%   \end{figure}
-%   \begin{figure}
-%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d4}
-%     \caption{Внутренняя пора}
-%   \end{figure}
-%  \end{column}
-%  \begin{column}{0.5\textwidth}
-%   \begin{figure}
-%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d2}
-%     \caption{Разрыв волокон основы и утка}
-%   \end{figure}
-%   \begin{figure}
-%     \includegraphics[width=4.8cm]{img/defects/d3}
-%     \caption{Внутренняя пора}
-%   \end{figure}
-%  \end{column}
-% \end{columns}
-
-  \begin{figure}
-    \includegraphics[width=0.8\textwidth]{img/defects/all}
-    \caption{Локальные технологические дефекты в слоях тканого композита: 
-a)~разрыв волокна основы, b)~разрыв волокон основы и утка, c)~туннельная пора,
-d)~внутренняя пора}
-  \end{figure}
-  
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, разрывы волокон
- \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
 
-\begin{columns}
+ \begin{figure}
+  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d3d6}
+  \caption{Разрыв волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
+ \end{figure}
 
- \begin{column}{0.5\textwidth}
+ \begin{figure}
+  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d4d7}
+  \caption{Разрыв волокон основы и утка а)~с наличием внутренней полости, б)~с
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
+ \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, внутренняя пора
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
+
+ \begin{figure}
+  \includegraphics[width=0.8\linewidth]{img/defects/d41}
+  \caption{Внутренняя пора}
+ \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Используемое ПО
+ \frametitle{Используемое программное обеспечение}
+
+ \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME-MECA}
+  \begin{itemize}
+   \item Доступность для различных ОС;
+   \item открытый исходный код;
+   \item расширение пользовательскими модулями на языке Python;
+   \item возможность параллельных вычислений.
+  \end{itemize}
+ \end{block}
+
+ \begin{block}{Встраиваемая СУБД SQLite}
+    \begin{itemize}
+     \item Отсутствие необходимости установки серверной части СУБД;
+     \item высокая скорость работы с большими объемами данных.
+    \end{itemize}
+ \end{block}
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Диаграмма классов
+ \frametitle{Диаграмма классов модуля расширений платформы SALME-MECA}
 
   \begin{figure}
-    \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}}
+   \centering{\includegraphics[width=1\linewidth]{img/classDiagramm}}
+  \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % ER-диаграмма
+ \frametitle{ER-диаграмма базы данных для вычисления параметра 
+напряженно-деформированного состояния слоя тканого композита}
+
+  \begin{figure}
+   \centering{\includegraphics[width=1\linewidth]{img/er}}
+  \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Геометрическая модель
+ \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
+
+  \begin{figure}
+    \includegraphics[width=\linewidth]{img/geom1}
     \caption{Участок искривленного волокна}
   \end{figure}
 
- \end{column}
+\begin{columns}
-
  \begin{column}{0.5\textwidth}
 
   \begin{block}{Описание геометрии}
@@ -118,6 +178,11 @@ d)~внутренняя пора}
 
   \end{block}
 
+
+ \end{column}
+
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
   \begin{block}{Коэффициенты армирования}
    $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$
   \end{block}
@@ -126,8 +191,7 @@ d)~внутренняя пора}
 \end{columns}
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Математическая модель, основные гипотезы
-\begin{frame}
  \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
 
 \begin{columns}
@@ -141,13 +205,8 @@ d)~внутренняя пора}
   \begin{footnotesize}
   \begin{block}{Гипотезы}
     \begin{itemize}
-%      \item матрица изотропная, упругая;
+      \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m
-%      \item волокно изотропное, упругое;
+= 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$);
-%       \item волокна не соприкасаются (для модели без учёта трения);
-%      \item малые деформации;
-%      \item взаимное расположение волокон неизменно,
-%      \item задана граница контакта с трением.
-      \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m = 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$);
       \item керамические волокна изотропны, линейно упруги ($E_f = 280$ГПа, $\nu_f = 0.2$);
       \item деформации бесконечно малы, взаимное расположение искривленных волокон, места и площади контакта неизменны в процессе нагружения слоя;
       \item волокна окружены гарантированным слоем матрицы (модель 1) или имеют контакт с трением (модель 2)
@@ -158,7 +217,7 @@ d)~внутренняя пора}
 \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Математическая модель, краевая задача
  \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
 
   \begin{block}{Уравнения равновесия в напряжениях}
@@ -193,8 +252,7 @@ d)~внутренняя пора}
 
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Математическая модель, граничные условия
-\begin{frame}
  \frametitle{Граничные условия}
 
  \begin{block}{Двухосное равнокомпонентное растяжение}
@@ -221,7 +279,7 @@ d)~внутренняя пора}
       \end{itemize}
     \end{block}
 
-    \begin{block}{Поверхность внутренней поры}
+    \begin{block}{Поверхность внутренней полости}
       \begin{itemize}
       \item $\left[\sigma_{ij}({\bf r})n_j({\bf r})\right]_{\Gamma_8} = 0$
       \end{itemize}    
@@ -233,7 +291,7 @@ d)~внутренняя пора}
  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Математическая модель, условия контакта
  \frametitle{Граничные условия}
 
  \begin{block}{Контакт между волокнами основы и утка}
@@ -248,7 +306,7 @@ d)~внутренняя пора}
   \noindent а, если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq
   \left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
   $$
-  \left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq
+  \left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} =
   \left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
   \left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = \left[u_n {\bf
   (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
@@ -259,48 +317,9 @@ d)~внутренняя пора}
 
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Конечноэлементная модель
-\begin{frame}
- \frametitle{Используемое программное обеспечение}
-
- \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME}
-  \begin{itemize}
-   \item Создание и редактирование геометрических моделей;
-   \item Создание, редактирование, проверка качества конечно-элементной сетки;
-   \item Задание физических свойств геометрическим элементам;
-   \item Выполнение вычислений с помощью внешних решателей;
-   \item Просмотр результатов вычислений.
-  \end{itemize}
- \end{block}
-
- \begin{block}{Некоммерческий пакет Code-Aster}
-    \begin{itemize}
-     \item Решение статических, квазистатических и динамических линейных и нелинейных задач;
-     \item Моделирование разрушения и знакопеременного нагружения
-    \end{itemize}
-
- \end{block}
-
-\end{frame}
-
-\begin{frame}
   \frametitle{Конечноэлементная модель}
 
-%   \begin{columns}
-%    \begin{column}{0.5\textwidth}
-%       \begin{figure}
-% 	\centering{\includegraphics[width=0.7\linewidth]{img/meshes/}}
-% 	\caption{Фрагмент слоя тканого композита с искривленными волокнами}
-%       \end{figure}
-%    \end{column}
-%    \begin{column}{0.5\textwidth}
-%       \begin{figure}
-% 	\centering{\includegraphics[width=0.65\linewidth]{img/meshes/fibers}}
-% 	\caption{Переплетение волокон основы и~утка одного слоя}
-%       \end{figure}
-%    \end{column}
-%   \end{columns}
-
   \begin{figure}
    \centering{\includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/meshes/all}}
    \caption{Топология конечноэлементной сетки волокон (a) и матрицы (b)}
@@ -308,7 +327,53 @@ d)~внутренняя пора}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Тестирование модели
+ \frametitle{Тестирование модели}
+
+ \begin{table}
+ \caption{Зависимость интенсивностей напряжений от количества конечных
+элементов (дефект 1 --- туннельная пора, дефект 2 --- туннельная пора с
+дополнительным уплотнением)}
+
+  \begin{tabular}{|c|c||c|c||c|c|}
+    \hline
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Без дефекта}& 
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Дефект 1}&
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}| }{Дефект 2} \\
+    \hline
+    $N$ & $\sigma_{i}$  & $N$ & $\sigma_{i}$ & $N$ & $\sigma_{i}$ \\
+    \hline
+    \hline
+    218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\
+    \hline
+    271 644 & 32.0 & 261 695 & 36.2 & 241 932 & 36.0 \\
+    \hline
+    365 283 & 31.1 & 345 396 & 35.2 & 326 327 & 35.2 \\
+    \hline
+    427 855 & 31.2 & 402 304 & 35.4 & 382 954 & 35.3  \\
+    \hline
+   \end{tabular}
+\end{table}
+
+\begin{table}
+ \caption{Зависимость времени рассчетов от числа ядер процессора (относительно
+рассчета на одном ядре)}
+
+  \begin{tabular}{|c||c|c|c|}
+    \hline
+    Кол-во ядер & Без дефекта & Дефект 1 & Дефект 2 \\
+    \hline
+    \hline
+    2 & 0.95 & 0.98 & 0.97 \\
+    \hline
+    4 & 0.91 & 0.96 & 0.94 \\
+    \hline
+   \end{tabular}
+\end{table}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Топология конечноэлементной сетки
   \frametitle{Топология конечноэлементной сетки}
  \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
  \begin{center}
@@ -356,150 +421,151 @@ d)~внутренняя пора}
 
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Поля напряжений
-\begin{frame}
  \frametitle{Поля напряжений в элементах структуры}
 
   \begin{figure}
    \centering{\includegraphics[width=0.9\linewidth]{img/fields/vmis}}
-   \caption{Поля интенсивности напряжений (ГПа) в волокнах основы и утка (композит идеальной периодической структуры)}
+   \caption{Поля интенсивности напряжений (МПа) в волокнах основы и утка 
+(модель идеальной периодической структуры)}
   \end{figure}
 
 \end{frame}
 
+\begin{frame}
+   \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при деформации 
+двухосного равнокомпонентного растяжения}
+
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p0s0}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p1s0}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+\end{frame}
+
+\begin{frame}
+   \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при деформации 
+чистого формоизменения}
+
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p0s2}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p1s2}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+\end{frame}
+
+\begin{frame}
+   \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при деформации 
+одноосного сжатия}
+
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p2s4}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{tables/p3s4}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+\end{frame}
+
 \setlength{\extrarowheight}{2pt}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 1
-  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений
-при двухосном равнокомпонентном растяжении}
-  \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_fr}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
-\begin{frame}
- \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
-чистом формоизменении}
- 
-   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_s2}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_fr_s2}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
-\begin{frame}
- \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
-одноосном растяжении в направлении волокон основы}
- 
-   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_s3}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_fr_s3}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
-\begin{frame}
  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
 
-  \begin{columns}
+   \begin{figure}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
+     \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/p2s3d5d6}}
-      \begin{figure}
+     \caption{Разрыв волокон основы и утка}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k}}
+   \end{figure}
-	\caption{Разрыв волокна основы}
-      \end{figure}
-   \end{column}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k}}
-	\caption{Разрыв волокон основы и утка}
-      \end{figure}
-   \end{column}
-  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 2
  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 2: волокна основы \\ и утка имеют контакт с трением}
 
-  \begin{columns}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
       \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k_fric}}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/p3s3d3d4}}
 	\caption{Разрыв волокна основы}
       \end{figure}
-   \end{column}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k_fric}}
-	\caption{Разрыв волокон основы и утка}
-      \end{figure}
-   \end{column}
-  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Выводы
  \frametitle{Выводы}
 
   \begin{block}{}
   \begin{footnotesize}
    \begin{itemize}
-%     \item Операции технологического процесса, обеспечивающие проникновение связующего в полости локальных дефектов;
+      \item Разработана и протестирована математическая модель слоя тканого
-%     \item дополнительная пропитка связующим, доуплотнение, карбонизация, доосаждение матрицы из газовой фазы.
+композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
-
+      \item разработан модуль расширения платформы численного моделирования
-      \item Разработана модель слоя тканого композита с 
+SALOME-MECA для вычисления коэффициентов концентрации напряжений;
-      искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
+      \item при различных видах внешнего нагружения на основе численного решения
-      \item При двухосном равнокомпонентном растяжении и чистом формоизменении
+краевых задач методом конечных элементов определены коэффициенты
-      на основе численного решения краевых задач методом конечных 
+концентрации напряжений, вызванные наличием локальных технологических
-      элементов определены коэффициенты концентрации напряжений,
+дефектов;
-      вызванные наличием локальных технологических дефектов;
+      \item установлено что механизмы, инициирующие разрушение
-      \item Установлено, что главными механизмами, инициирующими разрушение поликристаллической матрицы, являются сдвиги;
+поликристаллической матрицы, могут различаться, в зависимости от вида внешней
-      \item Для повышения способности тканым композитом сопротивляться внешнему силовому воздействию необходимо предусмотреть в технологическом процессе
+нагрузки.
-      операции, обеспечивающие проникновение связующего в полости технологических локальных дефектов, дополнительную пропитку связующим,
-      доуплотнение и карбонизацию, досаждение поликристаллической матрицы из газовой фазы в случае, если в результате ультразвукового контроля
-      готового изделия обнаруживаются с внутренняя пористость и разрывы волокон
    \end{itemize}
   \end{footnotesize}
   \end{block}
 
 \end{frame}
 
+\begin{frame} % Публикации
+ \frametitle{Основные публикации}
 
-\begin{frame}
+\begin{footnotesize}
+ \begin{itemize}
+  \item Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В., Ташкинов~А.~А. Концентрация напряжений в
+слое тканого композита с закрытыми внутренними технологическими порами. //
+Вестник ПНИПУ. Механика, --- 2011. --- Т.4, --- № 4, с. 29--36 (с 2013 г.
+входит в базы цитирования Scopus).
+
+  \item Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В. Концентрация напряжений в слое тканого
+композита с локальными дефектами при двухосном однородном равнокомпонентном
+макродеформировании // Вестник Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки.,
+--- 2013, --- № 4, с. 66--75. 
+
+  \item Дедков~Д.~В., Ташкинов~А.~А. Коэффициенты концентрации напряжений в
+слое тканого композита с локальными технологическими дефектами при чистом
+формоизменении // Вычислительная механика сплошных сред., --- 2013 --- Т.6, ---
+№1., --- с. 103--109  
+ \end{itemize}
+\end{footnotesize}
+
+ Результаты представлены на $10$ Всероссийских и $5$ международных 
+конференциях и опубликованы в $17$ статьях и тезисах докладов. 
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Спасибо за внимание
   \begin{block}{}
    \centering{Спасибо за внимание!}
   \end{block} 

s_max_table_all_res.tex

@@ -10,28 +10,28 @@
 \hline
   Туннельная пора & 
   $\frac{1.36}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.15}{1.19}$ & 
+  $\frac{1,15}{1.19}$ & 
   $\frac{1.07}{0.97}$ &
   $\frac{1.18}{0.99}$ & 
   $\frac{1.05}{1.04}$ & 
-  $\frac{1.48}{1.15}$ \\
+  $\bf\frac{1.48}{1.15}$ \\
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
   $\frac{1.47}{1.29}$ & 
   $\bf\frac{2.33}{1.13}$ & 
   $\frac{1.71}{0.94}$ &
   $\frac{0.97}{1.16}$ & 
-  $\bf\frac{1.96}{1.27}$ & 
+  $\frac{1.96}{1.27}$ & 
   $\frac{1.47}{1.24}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
   $\frac{1.32}{1.18}$ & 
   $\frac{1.09}{0.98}$ & 
-  $\frac{0.96}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.99}$ & 
   $\frac{0.95}{1.01}$ & 
   $\bf\frac{2.90}{1.06}$ & 
   $\frac{1.55}{1.14}$ \\
 \hline
   Внутренняя пора & 1.08 & 1.39 & 1.11 & \bf1.89 & 1.27 & 1.38 \\
 \hline
-\end{tabular}
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_fr.tex

@@ -10,7 +10,7 @@
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
   $\frac{1.38}{1.17}$ & 
-  $\bf\frac{3.90}{3.18}$ & 
+  $\bf\frac{3.09}{3.18}$ & 
   $\frac{1.71}{2.29}$ & 
   $\frac{1.07}{0.91}$ & 
   $\frac{1.62}{1.65}$ & 

s_max_table_all_res_fr_s2.tex

@@ -10,18 +10,18 @@
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
   $\frac{1.39}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.86}{3.44}$ & 
+  $\frac{1.86}{3.14}$ & 
   $\bf\frac{2.72}{5.41}$ &
   $\frac{1.31}{0.99}$ & 
   $\frac{1.13}{0.88}$ & 
   $\frac{1.32}{1.87}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.41}{1.24}$ & 
+  $\frac{1.42}{1.24}$ & 
   $\bf\frac{2.00}{4.68}$ & 
   $\frac{1.05}{1.39}$ & 
   $\frac{1.41}{1.07}$ & 
   $\frac{1.05}{0.96}$ & 
-  $\bf\frac{1.76}{2.08}$ \\
+  $\frac{1.76}{2.08}$ \\
 \hline
-\end{tabular}
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s3.tex

@@ -7,21 +7,29 @@
      & $K_{\sigma_{13}}$ 
      & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
-\hline  
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.01}{1.01}$ & 
+  $\frac{1.01}{1.03}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.95}$ &
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.94}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.99}$ \\
+\hline
   Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.30}{1.07}$ & 
+  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
-  $\bf\frac{3.05}{3.04}$ & 
+  $\frac{1.22}{1.22}$ & 
-  $\frac{1.37}{1.08}$ &
+  $\frac{1.00}{1.01}$ &
-  $\frac{1.21}{1.02}$ & 
+  $\frac{1.60}{1.62}$ & 
-  $\frac{1.43}{1.12}$ &
+  $\frac{1.51}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.58}{1.14}$ \\
+  $\frac{1.20}{1.18}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.42}{1.27}$ & 
+  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
-  $\bf\frac{4.94}{2.71}$ & 
+  $\frac{1.40}{1.39}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.31}$ & 
+  $\frac{0.81}{0.83}$ & 
-  $\frac{1.47}{1.32}$ & 
+  $\frac{1.14}{1.12}$ & 
-  $\frac{1.49}{1.41}$ & 
+  $\bf\frac{2.69}{2.22}$ & 
-  $\frac{1.45}{1.71}$ \\
+  $\bf\frac{3.13}{3.02}$ \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_s2.tex

@@ -32,6 +32,6 @@
   $\frac{0.98}{1.06}$ & 
   $\frac{1.30}{1.32}$ \\
 \hline
-  Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf 4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\
+  Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\
 \hline
-\end{tabular}
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_s3.tex

@@ -9,29 +9,27 @@
 \hline
 \hline
   Туннельная пора & 
-  $\frac{1.18}{1.17}$ & 
+  $\frac{0.99}{0.99}$ & 
-  $\bf\frac{1.26}{1.90}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
-  $\frac{1.03}{1.25}$ &
+  $\frac{0.98}{0.99}$ &
-  $\frac{1.17}{1.15}$ & 
+  $\frac{0.97}{0.96}$ & 
-  $\bf\frac{1.23}{1.23}$ & 
+  $\bf\frac{1.82}{1.82}$ & 
-  $\frac{1.18}{1.19}$ \\
+  $\frac{0.91}{0.97}$ \\
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.22}{1.20}$ & 
+  $\frac{1.07}{1.07}$ & 
-  $\bf\frac{1.86}{1.46}$ & 
+  $\frac{1.00}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.34}{1.04}$ &
+  $\frac{1.04}{1.05}$ &
-  $\frac{1.21}{1.16}$ & 
+  $\frac{0.90}{0.91}$ & 
-  $\frac{1.27}{1.26}$ & 
+  $\bf\frac{1.23}{1.01}$ & 
-  $\frac{1.23}{1.22}$ \\
+  $\bf\frac{1.15}{1.33}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.39}{1.33}$ & 
+  $\frac{1.17}{1.16}$ & 
-  $\bf\frac{3.66}{2.64}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.94}$ & 
-  $\frac{1.86}{1.84}$ & 
+  $\frac{1.10}{1.11}$ & 
-  $\frac{1.60}{1.49}$ & 
+  $\bf\frac{2.62}{2.48}$ & 
-  $\frac{1.32}{1.24}$ & 
+  $\frac{1.32}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.39}{1.34}$ \\
+  $\bf\frac{2.06}{1.48}$ \\
-\hline
-  Внутренняя пора & 1.02 & \bf1.67 & 0.99 & 1.05 & 1.02 & 1.02 \\
 \hline
 \end{tabular}

tables/p0s0.tex

@@ -0,0 +1,37 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{0.93}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.97}$ &
+  $\frac{0.91}{0.92}$ & 
+  $\bf\frac{4.23}{3.10}$ & 
+  $\frac{1.00}{0.92}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{0.96}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ &
+  $\frac{0.94}{0.94}$ & 
+  $\bf\frac{4.58}{3.57}$ & 
+  $\frac{0.84}{0.85}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{0.95}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.96}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
+  $\bf\frac{4.54}{2.41}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.93}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.00 & 1.00 & 1.00 & 1.00 & \bf1.01 & 1.00 \\
+\hline
+\end{tabular}

tables/p0s2.tex

@@ -0,0 +1,37 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.17}{1.00}$ & 
+  $\bf\frac{1.82}{1.75}$ & 
+  $\bf\frac{1.56}{0.94}$ &
+  $\frac{1.11}{1.11}$ & 
+  $\frac{1.02}{1.03}$ & 
+  $\frac{0.99}{0.99}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.01}{1.12}$ & 
+  $\bf\frac{1.95}{1.85}$ & 
+  $\bf\frac{2.12}{2.06}$ &
+  $\frac{0.98}{1.00}$ & 
+  $\frac{1.03}{1.04}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.94}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.03}{1.02}$ & 
+  $\bf\frac{2.68}{2.48}$ & 
+  $\bf\frac{2.25}{2.15}$ & 
+  $\frac{1.28}{0.94}$ & 
+  $\frac{1.09}{1.09}$ & 
+  $\frac{1.26}{1.18}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 0.98 & \bf1.15 & \bf1.10 & 0.95 & 1.01 & 0.99 \\
+\hline
+\end{tabular}

tables/p1s0.tex

@@ -0,0 +1,35 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{0.97}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ &
+  $\bf\frac{1.63}{1.47}$ & 
+  $\bf\frac{1.37}{1.27}$ & 
+  $\bf\frac{1.84}{1.77}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{0.98}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.97}{0.98}$ &
+  $\frac{1.34}{1.27}$ & 
+  $\bf\frac{2.31}{1.77}$ & 
+  $\frac{2.13}{1.99}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.96}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.97}$ & 
+  $\frac{1.98}{1.77}$ & 
+  $\bf\frac{4.36}{3.31}$ & 
+  $\frac{2.50}{2.31}$ \\
+\hline
+\end{tabular}

tables/p1s2.tex

@@ -0,0 +1,35 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.06}{1.05}$ & 
+  $\frac{1.00}{1.01}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.95}$ &
+  $\frac{1.22}{1.18}$ & 
+  $\bf\frac{1.36}{1.28}$ & 
+  $\frac{1.11}{1.09}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.02}{1.01}$ & 
+  $\frac{1.04}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.02}{1.02}$ &
+  $\frac{1.11}{1.09}$ & 
+  $\bf\frac{3.56}{3.49}$ & 
+  $\frac{1.02}{1.00}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.03}{1.03}$ & 
+  $\frac{1.17}{1.16}$ & 
+  $\frac{1.04}{1.04}$ & 
+  $\frac{1.25}{1.21}$ & 
+  $\bf\frac{2.94}{2.53}$ & 
+  $\frac{0.92}{0.93}$ \\
+\hline
+\end{tabular}

tables/p2s4.tex

@@ -0,0 +1,37 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{0.98}{0.99}$ & 
+  $\frac{1.02}{1.02}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.97}$ &
+  $\frac{1.09}{1.09}$ & 
+  $\bf\frac{1.11}{1.11}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.96}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{0.98}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.95}$ & 
+  $\frac{0.97}{0.97}$ &
+  $\frac{0.95}{0.96}$ & 
+  $\bf\frac{1.27}{1.26}$ & 
+  $\frac{0.97}{0.97}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{0.97}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.94}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.94}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.94}$ & 
+  $\bf\frac{1.31}{1.28}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.96}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.00 & 1.00 & 0.98 & 0.95 & \bf1.05 & 1.00 \\
+\hline
+\end{tabular}

tables/p3s4.tex

@@ -0,0 +1,35 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.01}{1.01}$ & 
+  $\frac{1.37}{1.39}$ & 
+  $\bf\frac{2.17}{2.12}$ &
+  $\frac{1.08}{1.08}$ & 
+  $\bf\frac{3.00}{2.06}$ & 
+  $\frac{0.91}{0.90}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{0.99}{0.99}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.95}$ & 
+  $\frac{1.29}{1.28}$ &
+  $\frac{0.91}{0.91}$ & 
+  $\bf\frac{3.53}{2.40}$ & 
+  $\frac{0.91}{0.91}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{0.98}{0.98}$ & 
+  $\frac{1.00}{0.96}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.90}$ & 
+  $\frac{0.99}{0.98}$ & 
+  $\bf\frac{3.43}{2.43}$ & 
+  $\frac{0.97}{0.92}$ \\
+\hline
+\end{tabular}