Ekat presentation

presentation.kilepr

@@ -17,10 +17,10 @@ MakeIndex=
 QuickBuild=
 
 [document-settings,item:presentation.tex]
-Bookmarks=46
+Bookmarks=58
 Encoding=UTF-8
-FoldedColumns=
+FoldedColumns=0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0
-FoldedLines=
+FoldedLines=24,27,32,45,57,68,85,95,129,155,190,229,255,276,286,332,380,392,413,435,457,466,475,498
 Highlighting=LaTeX
 Indentation Mode=
 Mode=LaTeX
@@ -38,16 +38,16 @@ order=-1
 
 [item:presentation.tex]
 archive=true
-column=64
+column=0
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=10
+line=498
 mode=LaTeX
 open=true
 order=0
 
 [view-settings,view=0,item:presentation.tex]
-CursorColumn=64
+CursorColumn=0
-CursorLine=10
+CursorLine=498
 JumpList=
-ViMarks=a,46,0
+ViMarks=a,58,2

presentation.tex

@@ -3,80 +3,105 @@
 \usepackage[T2A]{fontenc}
 \usepackage[utf8]{inputenc}
 \usepackage[english, russian]{babel}
+\usepackage{array}
 \usetheme{Warsaw}
 \setbeamertemplate{caption}[numbered]
+\setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize}
 
 % \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}}
-\title{Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными технологическими дефектами}
+\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита
-\institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет}
+полотняного плетения с поликристаллической матрицей}
-\author{Д.~В.~Дедков}
+\institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
-\date{\today}
+Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ 
+Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com,
+zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
+\author{Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В., Ташкинов~А.~А.}
+\date{29 мая 2014}
 
 \begin{document}
 
 \frame{\titlepage}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Цели и задачи
- \frametitle{Проблемы, возникающие при производстве тканых КМ}
+ \frametitle{Цель и задачи}
 
- \begin{block}{Проблемы}
+\begin{block}{Цель}
-  \begin{itemize}
+  Разработка новых математических моделей, описывающих механическое поведение
-   \item Возникновение локальных технологических дефектов;
+тканых композитов с локальными дефектами при комбинированных нагружениях.
-   \item существенное влияние дефектов на эффективные упругие и прочностные свойства материала;
-   \item обнаружение дефектов только на этапе выходного контроля.
-  \end{itemize}
 \end{block}
- \centering{$\Downarrow$}
+
- \begin{block}{Типичные локальные дефекты}
+\begin{block}{Задачи}
   \begin{itemize}
-   \item Разрыв волокна основы;
+    \item построение твердотельной модели слоя тканого композиционного материала
-   \item разрывы волокон основы и утка;
+	  с локальными технологическими дефектами;
-   \item внутренняя пора.
+    \item разработка математической модели механического поведения слоя тканого
+	  композита при комбинированном пропорциональном нагружении;
+    \item определение коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого
+композита с локальными технологическими дефектами.
   \end{itemize}
 \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Изготовление тканей, типы переплетений
- \frametitle{Примеры дефектов}
+ \frametitle{Изготовление тканей}
+ \begin{block}{Типы переплетений}
+  \begin{figure}
+   \includegraphics[width=\linewidth]{img/all_structs}
+   \caption{Схемы типов переплетения: а) полотняное, б)
+сатиновое, в) саржевое $2\times2$}
+  \end{figure}
+ \end{block}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, пропуск волокна основы
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
 
-\begin{columns}
- \begin{column}{0.45\textwidth}
  \begin{figure}
-    \centering{\includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d1}}
+  \includegraphics[width=\linewidth]{img/defects/d1d2}
-    \caption{Разрыв волокна основы}
+  \caption{Пропуск волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
  \end{figure}
- \end{column}
+
- \begin{column}{0.55\textwidth}
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, разрывы волокон
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
+
  \begin{figure}
-    \centering{\includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d2}}
+  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d3d6}
-    \caption{Разрыв волокон основы и утка}
+  \caption{Разрыв волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
  \end{figure}
- \end{column}
+
-\end{columns}
-\begin{center}
  \begin{figure}
-    \includegraphics[width=4.8cm]{img/defects/d3}
+  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d4d7}
+  \caption{Разрыв волокон основы и утка а)~с наличием внутренней полости, б)~с
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
+ \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, внутренняя пора
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
+
+ \begin{figure}
+  \includegraphics[width=0.8\linewidth]{img/defects/d41}
   \caption{Внутренняя пора}
  \end{figure}
-\end{center}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Геометрическая модель
- \frametitle{Описание геометрии волокна} 
+ \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
-
-\begin{columns}
-
- \begin{column}{0.5\textwidth}
 
   \begin{figure}
-    \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}}
+    \includegraphics[width=\linewidth]{img/geom1}
-    \caption{Искривление волокна}
+    \caption{Участок искривленного волокна}
   \end{figure}
 
- \end{column}
+\begin{columns}
-
  \begin{column}{0.5\textwidth}
 
   \begin{block}{Описание геометрии}
@@ -89,6 +114,11 @@
 
   \end{block}
 
+
+ \end{column}
+
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
   \begin{block}{Коэффициенты армирования}
    $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$
   \end{block}
@@ -97,35 +127,34 @@
 \end{columns}
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Математическая модель, основные гипотезы
-\begin{frame}
+ \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
- \frametitle{Геометрическая модель слоя тканого композита}
 
 \begin{columns}
- \begin{column}{0.55\textwidth}
+ \begin{column}{0.4\textwidth}
   \begin{figure}
-    \centering{\includegraphics[width=6cm]{img/frame}}
+    \centering{\includegraphics[width=4.5cm]{img/frame}}
-    \caption{Фрагмент тканого КМ}
+    \caption{Фрагмент слоя тканого композита периодической структуры}
   \end{figure}
  \end{column}
- \begin{column}{0.45\textwidth}
+ \begin{column}{0.6\textwidth}
+  \begin{footnotesize}
   \begin{block}{Гипотезы}
     \begin{itemize}
-     \item матрица изотропная, упругая;
+      \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m
-     \item волокно изотропное, упругое;
+= 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$);
-%      \item волокна не соприкасаются;
+      \item керамические волокна изотропны, линейно упруги ($E_f = 280$ГПа, $\nu_f = 0.2$);
-     \item малые деформации;
+      \item деформации бесконечно малы, взаимное расположение искривленных волокон, места и площади контакта неизменны в процессе нагружения слоя;
-     \item взаимное расположение волокон неизменно,
+      \item волокна окружены гарантированным слоем матрицы (модель 1) или имеют контакт с трением (модель 2)
-     \item задана граница контакта с трением.
     \end{itemize}
-
   \end{block}
+  \end{footnotesize}
  \end{column}
 \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Математическая модель, краевая задача
- \frametitle{Краевая задача}
+ \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
 
   \begin{block}{Уравнения равновесия в напряжениях}
       $$\sigma_{ij,j} ({\bf r}) = 0;$$
@@ -140,7 +169,7 @@
       \lambda = 
 	\left\{
 	  \begin{array}{l}
-	   1, {\bf r} \in V_f \\
+	   1, {\bf r} \in V_f; \\
 	   0, {\bf r} \in V_m
 	  \end{array}
 	\right.
@@ -159,11 +188,10 @@
 
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Математическая модель, граничные условия
-\begin{frame}
  \frametitle{Граничные условия}
 
- \begin{block}{Граничные условия}
+ \begin{block}{Двухосное равнокомпонентное растяжение}
   \begin{itemize}
    \item $u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = u_1^0;$
     $u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = u_3^0;$
@@ -178,7 +206,7 @@
 
  \begin{columns}
   \begin{column}{0.6\textwidth}
-    \begin{block}{Условия идеального сопряжения}
+    \begin{block}{Идеальное сопряжение на межфазных поверхностях}
       \begin{itemize}
       \item $\left[\sigma_{ij}({\bf r})n_{j}({\bf r})\right]|_{\Gamma_7^+} = 
 	      \left[\sigma_{ij}({\bf r})n_{j}({\bf r})\right]|_{\Gamma_7^-}$ 
@@ -192,11 +220,6 @@
       \item $\left[\sigma_{ij}({\bf r})n_j({\bf r})\right]_{\Gamma_8} = 0$
       \end{itemize}    
     \end{block}
-%     \begin{block}{Условие контакта с трением}
-%       \begin{itemize}
-%       \item $\sigma_{12}({\bf r}) \geq f \sigma_{12}^k({\bf r})$
-%       \end{itemize}    
-%     \end{block}
   \end{column}
   \begin{column}{0.4\textwidth}
    \includegraphics[width=1\linewidth]{img/gu}
@@ -204,9 +227,10 @@
  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Математическая модель, условия контакта
- \frametitle{Условия контакта с трением}
+ \frametitle{Граничные условия}
 
+ \begin{block}{Контакт между волокнами основы и утка}
     если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} <
   \left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
   $$
@@ -224,62 +248,91 @@ $$
   (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
   $$
   \noindent где индексы $n$ и $\tau$ --- определяют направление внешней нормали и касательной к поверхности $\Gamma_9$.
+ \end{block}
+
 
 \end{frame}
 
+\begin{frame} % Используемое ПО
+ \frametitle{Используемое программное обеспечение}
 
-\begin{frame}
+ \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME-MECA}
- \frametitle{Используемое ПО}
-
- \begin{block}{SALOME}
   \begin{itemize}
-   \item Создание и редактирование геометрических моделей;
+   \item Доступность для различных ОС;
-   \item создание, редактирование, проверка качества конечно-элементной сетки;
+   \item открытый исходный код;
-   \item задание физических свойств геометрическим элементам;
+   \item расширение пользовательскими модулями на языке Python;
-   \item выполнение вычислений с помощью внешних решателей;
+   \item возможность параллельных вычислений.
-   \item просмотр результатов вычислений.
   \end{itemize}
  \end{block}
 
- \begin{block}{Code-Aster}
+ \begin{block}{Встраиваемая СУБД SQLite}
     \begin{itemize}
-     \item Статические, квазистатические, линейные или нелинейные;
+     \item Отсутствие необходимости установки серверной части СУБД;
-     \item динамические линейные или нелинейные;
+     \item высокая скорость работы с большими объемами данных.
-     \item задачи разрушения и усталости.
     \end{itemize}
-
  \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Конечноэлементная модель
-  \frametitle{Конечно-элементная модель}
+  \frametitle{Конечноэлементная модель}
-
-  \begin{columns}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
-	\centering{\includegraphics[width=0.7\linewidth]{img/meshes/all}}
-	\caption{Фрагмент слоя тканого КМ}
-      \end{figure}
-   \end{column}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
-	\centering{\includegraphics[width=0.65\linewidth]{img/meshes/fibers}}
-	\caption{Волокна}
-      \end{figure}
-   \end{column}
-  \end{columns}
 
   \begin{figure}
-   \centering{\includegraphics[width=0.45\linewidth]{img/meshes/matrix}}
+   \centering{\includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/meshes/all}}
-   \caption{Сгущение сетки}
+   \caption{Топология конечноэлементной сетки волокон (a) и матрицы (b)}
   \end{figure}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Тестирование модели
-  \frametitle{Топология конечно-элементной сетки}
+ \frametitle{Тестирование модели}
- \begin{block}{Модель без учёта трения}
+
+ \begin{table}
+ \caption{Зависимость интенсивностей напряжений от количества конечных
+элементов (дефект 1 --- туннельная пора, дефект 2 --- туннельная пора с
+дополнительным уплотнением)}
+
+  \begin{tabular}{|c|c||c|c||c|c|}
+    \hline
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Без дефекта}& 
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Дефект 1}&
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}| }{Дефект 2} \\
+    \hline
+    $C$ & $\sigma_{I}$  & $C$ & $\sigma_{I}$ & $C$ & $\sigma_{I}$ \\
+    \hline
+    \hline
+    218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\
+    \hline
+    271 644 & 32.0 & 261 695 & 36.2 & 241 932 & 36.0 \\
+    \hline
+    365 283 & 31.1 & 345 396 & 35.2 & 326 327 & 35.2 \\
+    \hline
+    427 855 & 31.2 & 402 304 & 35.4 & 382 954 & 35.3  \\
+    \hline
+   \end{tabular}
+\end{table}
+
+ \begin{table}
+ \caption{Зависимость времени рассчетов от числа ядер процессора (относительно
+рассчета на одном ядре)}
+
+  \begin{tabular}{|c||c|c|c|}
+    \hline
+    Кол-во ядер & Без дефекта & Дефект 1 & Дефект 2 \\
+    \hline
+    \hline
+    2 & 0.62 & 0.60 & 0.62 \\
+    \hline
+    4 & 0.40 & 0.43 & 0.41 \\
+    \hline
+   \end{tabular}
+\end{table}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Топология конечноэлементной сетки
+  \frametitle{Топология конечноэлементной сетки}
+ \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
  \begin{center}
  \begin{footnotesize}
   \begin{tabular}{l||c|c}
@@ -289,6 +342,8 @@ $$
     \hline
     \hline
     Идеальная структура & 298~255 & 77~760 \\
+    \hline
+     Туннельная пора & 285~664 & 69~984 \\
      \hline
     Разрыв волокна основы & 285~466 & 75~168 \\
     \hline
@@ -301,7 +356,7 @@ $$
  \end{center}
  \end{block}
 
- \begin{block}{Модель с учётом трения}
+ \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
  \begin{center}
  \begin{footnotesize}
   \begin{tabular}{l||c|c}
@@ -323,90 +378,125 @@ $$
 
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Поля напряжений
-\begin{frame}
+ \frametitle{Поля напряжений в элементах структуры}
- \frametitle{Поля напряжений}
 
   \begin{figure}
-   \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/vmis}}
+   \centering{\includegraphics[width=0.9\linewidth]{img/fields/vmis}}
-   \caption{Поля интенсивности напряжений в идеальной периодической структуре}
+   \caption{Поля интенсивности напряжений (ГПа) в волокнах основы и утка (композит идеальной периодической структуры)}
   \end{figure}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\setlength{\extrarowheight}{2pt}
-  \frametitle{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений}
+
-  \begin{block}{Без учёта трения}
+\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, двухосное растяжение
+  \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений
+при двухосном равнокомпонентном растяжении}
+  \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
     \begin{center}
-      \begin{scriptsize}
+     \begin{footnotesize}
       \input{s_max_table_all_res}
-      \end{scriptsize}        
+     \end{footnotesize}      
     \end{center}
   \end{block}
   
-  \begin{block}{С учётом трения}
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
     \begin{center}
-      \begin{scriptsize}
+     \begin{footnotesize}
       \input{s_max_table_all_res_fr}
-      \end{scriptsize}        
+     \end{footnotesize}      
     \end{center}
   \end{block}
   
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, чистое формоизменение
- \frametitle{Коэффициенты концентрации интенсивности напряжений без учёта трения}
+ \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
+чистом формоизменении}
+ 
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_s2}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_fr_s2}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
   
-  \begin{columns}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k}}
-	\caption{Разрыв волокна основы}
-      \end{figure}
-   \end{column}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k}}
-	\caption{Разрыв волокон основы и утка}
-      \end{figure}
-   \end{column}
-  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, всестороннее сжатие
- \frametitle{Коэффициенты концентрации интенсивности напряжений с учётом трения}
+ \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
+деформации всестороннего сжатия}
+ 
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_s3}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_fr_s3}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
   
-  \begin{columns}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k_fric}}
-	\caption{Разрыв волокна основы}
-      \end{figure}
-   \end{column}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k_fric}}
-	\caption{Разрыв волокон основы и утка}
-      \end{figure}
-   \end{column}
-  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 1
+ \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+
+   \begin{figure}
+     \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/s0d5d6}}
+     \caption{Разрыв волокон основы и утка основы}
+   \end{figure}
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 2
+ \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 2: волокна основы \\ и утка имеют контакт с трением}
+
+      \begin{figure}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d1d2}}
+	\caption{Пропуск волокна основы}
+      \end{figure}
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Выводы
  \frametitle{Выводы}
 
-  \begin{block}{Мероприятия для повышения способности тканых КМ сопротивляться внешнему силовому воздействию}
+  \begin{block}{}
+  \begin{footnotesize}
    \begin{itemize}
-    \item Операции технологического процесса, обеспечивающие проникновение связующего в полости локальных дефектов;
+      \item Разработана и протестирована математическая модель слоя тканого
-    \item дополнительная пропитка связующим, доуплотнение, карбонизация, доосаждение матрицы из газовой фазы.
+композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
+      \item разработан модуль расширения платформы численного моделирования
+SALOME-MECA для вычисления коэффициентов концентрации напряжений;
+      \item при различных видах внешнего нагружения на основе численного решения
+краевых задач методом конечных элементов определены коэффициенты
+концентрации напряжений, вызванные наличием локальных технологических
+дефектов;
+      \item установлено что механизмы, инициирующие разрушение
+поликристаллической матрицы, могут различаться, в зависимости от вида внешней
+нагрузки.
    \end{itemize}
-
+  \end{footnotesize}
   \end{block}
 
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Спасибо за внимание
-\begin{frame}
   \begin{block}{}
    \centering{Спасибо за внимание!}
   \end{block} 

s_max_table_all_res.tex

@@ -1,16 +1,37 @@
-\begin{tabular}{p{4cm}||c|c|c|c|c|c}
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
 \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
 \hline
-  Разрыв волокна основы & 1.29 & 1.63 & 1.30 & 1.25 & 2.31 & 1.44 \\
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.36}{1.21}$ & 
+  $\frac{1,15}{1.19}$ & 
+  $\frac{1.07}{0.97}$ &
+  $\frac{1.18}{0.99}$ & 
+  $\frac{1.05}{1.04}$ & 
+  $\bf\frac{1.48}{1.15}$ \\
 \hline
-  Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 1.26 & 1.49 & 1.27 & 1.35 & 2.20 & 1.32 \\
+  Разрыв волокна основы & 
-\hline\hline
+  $\frac{1.47}{1.29}$ & 
-  Разрыв волокон основы и утка & 1.50 & 1.92 & 1.56 & 1.58 & 2.53 & 1.70 \\
+  $\bf\frac{2.33}{1.13}$ & 
+  $\frac{1.71}{0.94}$ &
+  $\frac{0.97}{1.16}$ & 
+  $\frac{1.96}{1.27}$ & 
+  $\frac{1.47}{1.24}$ \\
 \hline
-  Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 1.35 & 1.68 & 1.41 & 1.41 & 2.21 & 1.50 \\
+  Разрыв волокон основы и утка & 
-\hline\hline
+  $\frac{1.32}{1.18}$ & 
-  Внутренняя пора & 1.31 & 1.93 & 1.35 & 4.38 & 1.73 & 4.56 \\
+  $\frac{1.09}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.99}$ & 
+  $\frac{0.95}{1.01}$ & 
+  $\bf\frac{2.90}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.55}{1.14}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.08 & 1.39 & 1.11 & \bf1.89 & 1.27 & 1.38 \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_fr.tex

@@ -1,10 +1,27 @@
-\begin{tabular}{p{4cm}||c|c|c|c|c|c}
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
 \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
 \hline
-  Разрыв волокна основы & 4.57 & 3.61 & 4.37 & 6.87 & 10.87 & 3.69 \\
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.38}{1.17}$ & 
+  $\bf\frac{3.09}{3.18}$ & 
+  $\frac{1.71}{2.29}$ & 
+  $\frac{1.07}{0.91}$ & 
+  $\frac{1.62}{1.65}$ & 
+  $\frac{1.07}{1.38}$ \\
 \hline
-  Разрыв волокон основы и утка & 4.01 & 3.73 & 5.92 & 6.59 & 48.08 & 3.70 \\
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.32}{1.47}$ & 
+  $\bf\frac{4.16}{2.48}$ & 
+  $\frac{1.85}{1.80}$ & 
+  $\frac{1.16}{0.97}$ & 
+  $\frac{1.64}{1.47}$ & 
+  $\frac{2.27}{1.34}$ \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s2.tex

@@ -0,0 +1,27 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.39}{1.30}$ & 
+  $\frac{1.86}{3.14}$ & 
+  $\bf\frac{2.72}{5.41}$ &
+  $\frac{1.31}{0.99}$ & 
+  $\frac{1.13}{0.88}$ & 
+  $\frac{1.32}{1.87}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.42}{1.24}$ & 
+  $\bf\frac{2.00}{4.68}$ & 
+  $\frac{1.05}{1.39}$ & 
+  $\frac{1.41}{1.07}$ & 
+  $\frac{1.05}{0.96}$ & 
+  $\frac{1.76}{2.08}$ \\
+\hline
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s3.tex

@@ -0,0 +1,35 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.01}{1.01}$ & 
+  $\frac{1.01}{1.03}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.95}$ &
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.94}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.99}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.22}{1.22}$ & 
+  $\frac{1.00}{1.01}$ &
+  $\frac{1.60}{1.62}$ & 
+  $\frac{1.51}{1.30}$ & 
+  $\frac{1.20}{1.18}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.40}{1.39}$ & 
+  $\frac{0.81}{0.83}$ & 
+  $\frac{1.14}{1.12}$ & 
+  $\bf\frac{2.69}{2.22}$ & 
+  $\bf\frac{3.13}{3.02}$ \\
+\hline
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_s2.tex

@@ -0,0 +1,37 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.21}{1.17}$ & 
+  $\frac{1.04}{0.92}$ & 
+  $\bf\frac{2.17}{1.95}$ &
+  $\frac{1.15}{1.12}$ & 
+  $\frac{1.35}{1.42}$ & 
+  $\frac{1.41}{1.45}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.34}{1.36}$ & 
+  $\frac{1.02}{1.13}$ & 
+  $\bf\frac{2.00}{1.99}$ &
+  $\frac{1.21}{1.15}$ & 
+  $\frac{1.06}{0.96}$ & 
+  $\frac{1.15}{1.09}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.50}{1.38}$ & 
+  $\frac{1.47}{1.21}$ & 
+  $\bf\frac{2.24}{2.16}$ & 
+  $\frac{1.24}{1.18}$ & 
+  $\frac{0.98}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.30}{1.32}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\
+\hline
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_s3.tex

@@ -0,0 +1,35 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{0.99}{0.99}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.98}{0.99}$ &
+  $\frac{0.97}{0.96}$ & 
+  $\bf\frac{1.82}{1.82}$ & 
+  $\frac{0.91}{0.97}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.07}{1.07}$ & 
+  $\frac{1.00}{1.00}$ & 
+  $\frac{1.04}{1.05}$ &
+  $\frac{0.90}{0.91}$ & 
+  $\bf\frac{1.23}{1.01}$ & 
+  $\bf\frac{1.15}{1.33}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.17}{1.16}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.94}$ & 
+  $\frac{1.10}{1.11}$ & 
+  $\bf\frac{2.62}{2.48}$ & 
+  $\frac{1.32}{1.21}$ & 
+  $\bf\frac{2.06}{1.48}$ \\
+\hline
+\end{tabular}