MKMK 2012 presentation

presentation.kilepr

@@ -17,7 +17,7 @@ MakeIndex=
 QuickBuild=
 
 [document-settings,item:presentation.tex]
-Bookmarks=46
+Bookmarks=59
 Encoding=UTF-8
 FoldedColumns=
 FoldedLines=
@@ -38,7 +38,7 @@ order=-1
 
 [item:presentation.tex]
 archive=true
-column=64
+column=97
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
 line=10
@@ -47,7 +47,7 @@ open=true
 order=0
 
 [view-settings,view=0,item:presentation.tex]
-CursorColumn=64
+CursorColumn=97
 CursorLine=10
 JumpList=
-ViMarks=a,46,0
+ViMarks=a,59,2

presentation.tex

@@ -3,68 +3,97 @@
 \usepackage[T2A]{fontenc}
 \usepackage[utf8]{inputenc}
 \usepackage[english, russian]{babel}
+\usepackage{array}
 \usetheme{Warsaw}
 \setbeamertemplate{caption}[numbered]
+\setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize}
 
 % \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}}
-\title{Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными технологическими дефектами}
+\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
-\institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет}
+технологическими дефектами}
-\author{Д.~В.~Дедков}
+\institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
-\date{\today}
+Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ 
+Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com, zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
+\author{Д.~В.~Дедков, \\ научный руководитель: А.~А.~Ташкинов}
+\date{30 октября 2012}
 
 \begin{document}
 
 \frame{\titlepage}
 
 \begin{frame}
- \frametitle{Проблемы, возникающие при производстве тканых КМ}
+ \frametitle{Проблемы, возникающие при производстве тканых керамо-керамических композитов}
 
- \begin{block}{Проблемы}
+%  \begin{block}{Проблемы}
-  \begin{itemize}
+%   \begin{itemize}
-   \item Возникновение локальных технологических дефектов;
+%    \item Возникновение локальных технологических дефектов;
-   \item существенное влияние дефектов на эффективные упругие и прочностные свойства материала;
+%    \item существенное влияние дефектов на эффективные упругие и прочностные свойства материала;
-   \item обнаружение дефектов только на этапе выходного контроля.
+%    \item обнаружение дефектов только на этапе выходного контроля.
-  \end{itemize}
+%   \end{itemize}
- \end{block}
+%  \end{block}
- \centering{$\Downarrow$}
+%  \centering{$\Downarrow$}
- \begin{block}{Типичные локальные дефекты}
+%  \begin{block}{Типичные локальные дефекты}
-  \begin{itemize}
+%   \begin{itemize}
-   \item Разрыв волокна основы;
+%    \item Туннельная пора;
-   \item разрывы волокон основы и утка;
+%    \item разрыв волокна основы;
-   \item внутренняя пора.
+%    \item разрывы волокон основы и утка;
-  \end{itemize}
+%    \item внутренняя пора.
- \end{block}
+%   \end{itemize}
+%  \end{block}
+
+\begin{block}{}
+\begin{itemize}
+ \item Композит создается вместе с элементом конструкции;
+ \item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или
+ получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика);
+ \item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только 
+ на этапе выходного контроля изделий;
+ \item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию 
+ напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного
+ назначения
+\end{itemize}
+\end{block}
 
 \end{frame}
 
 \begin{frame}
- \frametitle{Примеры дефектов}
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
+
+% \begin{columns}
+%  \begin{column}{0.5\textwidth}
+%   \begin{figure}
+%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d1}
+%     \caption{Разрыв волокна основы}
+%   \end{figure}
+%   \begin{figure}
+%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d4}
+%     \caption{Внутренняя пора}
+%   \end{figure}
+%  \end{column}
+%  \begin{column}{0.5\textwidth}
+%   \begin{figure}
+%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d2}
+%     \caption{Разрыв волокон основы и утка}
+%   \end{figure}
+%   \begin{figure}
+%     \includegraphics[width=4.8cm]{img/defects/d3}
+%     \caption{Внутренняя пора}
+%   \end{figure}
+%  \end{column}
+% \end{columns}
 
-\begin{columns}
- \begin{column}{0.45\textwidth}
   \begin{figure}
-    \centering{\includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d1}}
+    \includegraphics[width=0.8\textwidth]{img/defects/all}
-    \caption{Разрыв волокна основы}
+    \caption{Локальные технологические дефекты в слоях тканого композита: 
+a)~разрыв волокна основы, b)~разрыв волокон основы и утка, c)~туннельная пора,
+d)~внутренняя пора}
   \end{figure}
- \end{column}
+  
- \begin{column}{0.55\textwidth}
-  \begin{figure}
-    \centering{\includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d2}}
-    \caption{Разрыв волокон основы и утка}
-  \end{figure}
- \end{column}
-\end{columns}
-\begin{center}
-  \begin{figure}
-    \includegraphics[width=4.8cm]{img/defects/d3}
-    \caption{Внутренняя пора}
-  \end{figure}
-\end{center}
 
 \end{frame}
 
 \begin{frame}
- \frametitle{Описание геометрии волокна} 
+ \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
 
 \begin{columns}
 
@@ -72,7 +101,7 @@
 
   \begin{figure}
     \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}}
-    \caption{Искривление волокна}
+    \caption{Участок искривленного волокна}
   \end{figure}
 
  \end{column}
@@ -99,33 +128,38 @@
 
 
 \begin{frame}
- \frametitle{Геометрическая модель слоя тканого композита}
+ \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
 
 \begin{columns}
- \begin{column}{0.55\textwidth}
+ \begin{column}{0.4\textwidth}
   \begin{figure}
-    \centering{\includegraphics[width=6cm]{img/frame}}
+    \centering{\includegraphics[width=4.5cm]{img/frame}}
-    \caption{Фрагмент тканого КМ}
+    \caption{Фрагмент слоя тканого композита периодической структуры}
   \end{figure}
  \end{column}
- \begin{column}{0.45\textwidth}
+ \begin{column}{0.6\textwidth}
+  \begin{footnotesize}
   \begin{block}{Гипотезы}
     \begin{itemize}
-     \item матрица изотропная, упругая;
+%      \item матрица изотропная, упругая;
-     \item волокно изотропное, упругое;
+%      \item волокно изотропное, упругое;
-%      \item волокна не соприкасаются;
+%       \item волокна не соприкасаются (для модели без учёта трения);
-     \item малые деформации;
+%      \item малые деформации;
-     \item взаимное расположение волокон неизменно,
+%      \item взаимное расположение волокон неизменно,
-     \item задана граница контакта с трением.
+%      \item задана граница контакта с трением.
+      \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m = 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$);
+      \item керамические волокна изотропны, линейно упруги ($E_f = 280$ГПа, $\nu_f = 0.2$);
+      \item деформации бесконечно малы, взаимное расположение искривленных волокон, места и площади контакта неизменны в процессе нагружения слоя;
+      \item волокна окружены гарантированным слоем матрицы (модель 1) или имеют контакт с трением (модель 2)
     \end{itemize}
-
   \end{block}
+  \end{footnotesize}
  \end{column}
 \end{columns}
 \end{frame}
 
 \begin{frame}
- \frametitle{Краевая задача}
+ \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
 
   \begin{block}{Уравнения равновесия в напряжениях}
       $$\sigma_{ij,j} ({\bf r}) = 0;$$
@@ -140,7 +174,7 @@
       \lambda = 
 	\left\{
 	  \begin{array}{l}
-	   1, {\bf r} \in V_f \\
+	   1, {\bf r} \in V_f; \\
 	   0, {\bf r} \in V_m
 	  \end{array}
 	\right.
@@ -163,7 +197,7 @@
 \begin{frame}
  \frametitle{Граничные условия}
 
- \begin{block}{Граничные условия}
+ \begin{block}{Двухосное равнокомпонентное растяжение}
   \begin{itemize}
    \item $u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = u_1^0;$
     $u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = u_3^0;$
@@ -178,7 +212,7 @@
 
  \begin{columns}
   \begin{column}{0.6\textwidth}
-    \begin{block}{Условия идеального сопряжения}
+    \begin{block}{Идеальное сопряжение на межфазных поверхностях}
       \begin{itemize}
       \item $\left[\sigma_{ij}({\bf r})n_{j}({\bf r})\right]|_{\Gamma_7^+} = 
 	      \left[\sigma_{ij}({\bf r})n_{j}({\bf r})\right]|_{\Gamma_7^-}$ 
@@ -192,11 +226,6 @@
       \item $\left[\sigma_{ij}({\bf r})n_j({\bf r})\right]_{\Gamma_8} = 0$
       \end{itemize}    
     \end{block}
-%     \begin{block}{Условие контакта с трением}
-%       \begin{itemize}
-%       \item $\sigma_{12}({\bf r}) \geq f \sigma_{12}^k({\bf r})$
-%       \end{itemize}    
-%     \end{block}
   \end{column}
   \begin{column}{0.4\textwidth}
    \includegraphics[width=1\linewidth]{img/gu}
@@ -205,47 +234,49 @@
 \end{frame}
 
 \begin{frame}
- \frametitle{Условия контакта с трением}
+ \frametitle{Граничные условия}
 
+ \begin{block}{Контакт между волокнами основы и утка}
     если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} <
-\left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
+  \left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
-$$
+  $$
-\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{+}} =
+  \left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{+}} =
-\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
+  \left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
-\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = \left[u_n {\bf
+  \left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = \left[u_n {\bf
-(r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
+  (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
-$$
+  $$
-\noindent а, если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq
+  \noindent а, если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq
-\left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
+  \left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
-$$
+  $$
-\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq
+  \left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq
-\left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
+  \left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
-\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = \left[u_n {\bf
+  \left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = \left[u_n {\bf
-(r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
+  (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
-$$
+  $$
-\noindent где индексы $n$ и $\tau$ --- определяют направление внешней нормали и касательной к поверхности $\Gamma_9$.
+  \noindent где индексы $n$ и $\tau$ --- определяют направление внешней нормали и касательной к поверхности $\Gamma_9$.
+ \end{block}
+
 
 \end{frame}
 
 
 \begin{frame}
- \frametitle{Используемое ПО}
+ \frametitle{Используемое программное обеспечение}
 
- \begin{block}{SALOME}
+ \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME}
   \begin{itemize}
    \item Создание и редактирование геометрических моделей;
-   \item создание, редактирование, проверка качества конечно-элементной сетки;
+   \item Создание, редактирование, проверка качества конечно-элементной сетки;
-   \item задание физических свойств геометрическим элементам;
+   \item Задание физических свойств геометрическим элементам;
-   \item выполнение вычислений с помощью внешних решателей;
+   \item Выполнение вычислений с помощью внешних решателей;
-   \item просмотр результатов вычислений.
+   \item Просмотр результатов вычислений.
   \end{itemize}
  \end{block}
 
- \begin{block}{Code-Aster}
+ \begin{block}{Некоммерческий пакет Code-Aster}
     \begin{itemize}
-     \item Статические, квазистатические, линейные или нелинейные;
+     \item Решение статических, квазистатических и динамических линейных и нелинейных задач;
-     \item динамические линейные или нелинейные;
+     \item Моделирование разрушения и знакопеременного нагружения
-     \item задачи разрушения и усталости.
     \end{itemize}
 
  \end{block}
@@ -253,33 +284,33 @@ $$
 \end{frame}
 
 \begin{frame}
-  \frametitle{Конечно-элементная модель}
+  \frametitle{Конечноэлементная модель}
 
-  \begin{columns}
+%   \begin{columns}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
+%    \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
+%       \begin{figure}
-	\centering{\includegraphics[width=0.7\linewidth]{img/meshes/all}}
+% 	\centering{\includegraphics[width=0.7\linewidth]{img/meshes/}}
-	\caption{Фрагмент слоя тканого КМ}
+% 	\caption{Фрагмент слоя тканого композита с искривленными волокнами}
-      \end{figure}
+%       \end{figure}
-   \end{column}
+%    \end{column}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
+%    \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
+%       \begin{figure}
-	\centering{\includegraphics[width=0.65\linewidth]{img/meshes/fibers}}
+% 	\centering{\includegraphics[width=0.65\linewidth]{img/meshes/fibers}}
-	\caption{Волокна}
+% 	\caption{Переплетение волокон основы и~утка одного слоя}
-      \end{figure}
+%       \end{figure}
-   \end{column}
+%    \end{column}
-  \end{columns}
+%   \end{columns}
 
   \begin{figure}
-   \centering{\includegraphics[width=0.45\linewidth]{img/meshes/matrix}}
+   \centering{\includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/meshes/all}}
-   \caption{Сгущение сетки}
+   \caption{Топология конечноэлементной сетки волокон (a) и матрицы (b)}
   \end{figure}
 
 \end{frame}
 
 \begin{frame}
-  \frametitle{Топология конечно-элементной сетки}
+  \frametitle{Топология конечноэлементной сетки}
- \begin{block}{Модель без учёта трения}
+ \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
  \begin{center}
  \begin{footnotesize}
   \begin{tabular}{l||c|c}
@@ -289,6 +320,8 @@ $$
     \hline
     \hline
     Идеальная структура & 298~255 & 77~760 \\
+    \hline
+     Туннельная пора & 285~664 & 69~984 \\
      \hline
     Разрыв волокна основы & 285~466 & 75~168 \\
     \hline
@@ -301,7 +334,7 @@ $$
  \end{center}
  \end{block}
 
- \begin{block}{Модель с учётом трения}
+ \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
  \begin{center}
  \begin{footnotesize}
   \begin{tabular}{l||c|c}
@@ -325,37 +358,84 @@ $$
 
 
 \begin{frame}
- \frametitle{Поля напряжений}
+ \frametitle{Поля напряжений в элементах структуры}
 
   \begin{figure}
-   \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/vmis}}
+   \centering{\includegraphics[width=0.9\linewidth]{img/fields/vmis}}
-   \caption{Поля интенсивности напряжений в идеальной периодической структуре}
+   \caption{Поля интенсивности напряжений (ГПа) в волокнах основы и утка (композит идеальной периодической структуры)}
   \end{figure}
 
 \end{frame}
 
+\setlength{\extrarowheight}{2pt}
+
 \begin{frame}
-  \frametitle{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений}
+  \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений
-  \begin{block}{Без учёта трения}
+при двухосном равнокомпонентном растяжении}
+  \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
     \begin{center}
-      \begin{scriptsize}
+     \begin{footnotesize}
       \input{s_max_table_all_res}
-      \end{scriptsize}        
+     \end{footnotesize}      
     \end{center}
   \end{block}
   
-  \begin{block}{С учётом трения}
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
     \begin{center}
-      \begin{scriptsize}
+     \begin{footnotesize}
       \input{s_max_table_all_res_fr}
-      \end{scriptsize}        
+     \end{footnotesize}      
     \end{center}
   \end{block}
   
 \end{frame}
 
 \begin{frame}
- \frametitle{Коэффициенты концентрации интенсивности напряжений без учёта трения}
+ \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
+чистом формоизменении}
+ 
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_s2}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_fr_s2}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+\end{frame}
+
+\begin{frame}
+ \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
+одноосном растяжении в направлении волокон основы}
+ 
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_s3}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_fr_s3}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+\end{frame}
+
+\begin{frame}
+ \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
 
   \begin{columns}
    \begin{column}{0.5\textwidth}
@@ -374,7 +454,7 @@ $$
 \end{frame}
 
 \begin{frame}
- \frametitle{Коэффициенты концентрации интенсивности напряжений с учётом трения}
+ \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 2: волокна основы \\ и утка имеют контакт с трением}
 
   \begin{columns}
    \begin{column}{0.5\textwidth}
@@ -395,12 +475,25 @@ $$
 \begin{frame}
  \frametitle{Выводы}
 
-  \begin{block}{Мероприятия для повышения способности тканых КМ сопротивляться внешнему силовому воздействию}
+  \begin{block}{}
+  \begin{footnotesize}
    \begin{itemize}
-    \item Операции технологического процесса, обеспечивающие проникновение связующего в полости локальных дефектов;
+%     \item Операции технологического процесса, обеспечивающие проникновение связующего в полости локальных дефектов;
-    \item дополнительная пропитка связующим, доуплотнение, карбонизация, доосаждение матрицы из газовой фазы.
+%     \item дополнительная пропитка связующим, доуплотнение, карбонизация, доосаждение матрицы из газовой фазы.
-   \end{itemize}
 
+      \item Разработана модель слоя тканого композита с 
+      искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
+      \item При двухосном равнокомпонентном растяжении и чистом формоизменении
+      на основе численного решения краевых задач методом конечных 
+      элементов определены коэффициенты концентрации напряжений,
+      вызванные наличием локальных технологических дефектов;
+      \item Установлено, что главными механизмами, инициирующими разрушение поликристаллической матрицы, являются сдвиги;
+      \item Для повышения способности тканым композитом сопротивляться внешнему силовому воздействию необходимо предусмотреть в технологическом процессе
+      операции, обеспечивающие проникновение связующего в полости технологических локальных дефектов, дополнительную пропитку связующим,
+      доуплотнение и карбонизацию, досаждение поликристаллической матрицы из газовой фазы в случае, если в результате ультразвукового контроля
+      готового изделия обнаруживаются с внутренняя пористость и разрывы волокон
+   \end{itemize}
+  \end{footnotesize}
   \end{block}
 
 \end{frame}

s_max_table_all_res.tex

@@ -1,16 +1,37 @@
-\begin{tabular}{p{4cm}||c|c|c|c|c|c}
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
 \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
 \hline
-  Разрыв волокна основы & 1.29 & 1.63 & 1.30 & 1.25 & 2.31 & 1.44 \\
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.34}{1.28}$ & 
+  $\frac{2.11}{1.77}$ & 
+  $\frac{1.53}{1.31}$ &
+  $\frac{1.36}{1.29}$ & 
+  $\bf\frac{2.50}{2.43}$ & 
+  $\frac{1.42}{1.23}$ \\
 \hline
-  Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 1.26 & 1.49 & 1.27 & 1.35 & 2.20 & 1.32 \\
+  Разрыв волокна основы & 
-\hline\hline
+  $\frac{1.29}{1.26}$ & 
-  Разрыв волокон основы и утка & 1.50 & 1.92 & 1.56 & 1.58 & 2.53 & 1.70 \\
+  $\frac{1.63}{1.49}$ & 
+  $\frac{1.30}{1.27}$ &
+  $\frac{1.25}{1.35}$ & 
+  $\bf\frac{2.31}{2.20}$ & 
+  $\frac{1.44}{1.32}$ \\
 \hline
-  Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 1.35 & 1.68 & 1.41 & 1.41 & 2.21 & 1.50 \\
+  Разрыв волокон основы и утка & 
-\hline\hline
+  $\frac{1.50}{1.35}$ & 
-  Внутренняя пора & 1.31 & 1.93 & 1.35 & 4.38 & 1.73 & 4.56 \\
+  $\frac{1.92}{1.68}$ & 
+  $\frac{1.56}{1.41}$ & 
+  $\frac{1.58}{1.41}$ & 
+  $\bf\frac{2.53}{2.21}$ & 
+  $\frac{1.70}{1.50}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.31 & 1.93 & 1.35 & \bf4.38 & 1.73 & \bf4.56 \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_fr.tex

@@ -1,10 +1,27 @@
-\begin{tabular}{p{4cm}||c|c|c|c|c|c}
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
 \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
 \hline
-  Разрыв волокна основы & 4.57 & 3.61 & 4.37 & 6.87 & 10.87 & 3.69 \\
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{4.57}{4.07}$ & 
+  $\frac{3.61}{4.69}$ & 
+  $\frac{4.37}{3.75}$ & 
+  $\frac{6.87}{8.72}$ & 
+  $\bf\frac{10.87}{16.46}$ & 
+  $\frac{3.69}{7.27}$ \\
 \hline
-  Разрыв волокон основы и утка & 4.01 & 3.73 & 5.92 & 6.59 & 48.08 & 3.70 \\
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{4.01}{3.93}$ & 
+  $\frac{3.73}{4.38}$ & 
+  $\frac{5.92}{3.57}$ & 
+  $\frac{6.59}{8.42}$ & 
+  $\bf\frac{48.08}{16.06}$ & 
+  $\frac{3.70}{3.85}$ \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s2.tex

@@ -0,0 +1,27 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{3.66}{3.36}$ & 
+  $\frac{5.70}{4.87}$ & 
+  $\bf\frac{9.64}{15.83}$ &
+  $\frac{5.16}{6.53}$ & 
+  $\bf\frac{12.30}{11.59}$ & 
+  $\bf\frac{10.54}{10.97}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{3.76}{3.33}$ & 
+  $\frac{7.53}{6.95}$ & 
+  $\bf\frac{29.34}{15.03}$ & 
+  $\frac{5.82}{5.85}$ & 
+  $\bf\frac{28.39}{12.71}$ & 
+  $\bf\frac{8.02}{7.31}$ \\
+\hline
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s3.tex

@@ -0,0 +1,27 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline  
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{3.84}{3.59}$ & 
+  $\frac{10.08}{4.50}$ & 
+  $\bf\frac{6.56}{6.32}$ &
+  $\frac{4.31}{3.98}$ & 
+  $\bf\frac{14.00}{11.21}$ &
+  $\frac{6.22}{7.12}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{3.82}{3.42}$ & 
+  $\frac{9.27}{4.22}$ & 
+  $\frac{6.96}{6.37}$ & 
+  $\frac{4.50}{3.87}$ & 
+  $\bf\frac{16.02}{11.47}$ & 
+  $\bf\frac{16.89}{6.89}$ \\
+\hline
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_s2.tex

@@ -0,0 +1,37 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.24}{1.22}$ & 
+  $\frac{1.31}{1.27}$ & 
+  $\bf\frac{2.30}{2.14}$ &
+  $\frac{1.36}{1.30}$ & 
+  $\frac{2.02}{2.13}$ & 
+  $\frac{1.52}{1.55}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.25}{1.23}$ & 
+  $\frac{1.27}{1.25}$ & 
+  $\bf\frac{2.38}{2.03}$ &
+  $\frac{1.29}{1.35}$ & 
+  $\frac{1.97}{1.89}$ & 
+  $\frac{1.59}{1.52}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.60}{1.48}$ & 
+  $\frac{1.56}{1.45}$ & 
+  $\bf\frac{3.28}{2.59}$ & 
+  $\frac{1.95}{1.76}$ & 
+  $\frac{2.42}{2.17}$ & 
+  $\frac{2.01}{1.82}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.19 & 1.28 & \bf4.90 & \bf4.80 & 1.30 & \bf5.04 \\
+\hline
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_s3.tex

@@ -0,0 +1,37 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.26}{1.24}$ & 
+  $\frac{1.39}{1.34}$ & 
+  $\bf\frac{2.14}{2.10}$ &
+  $\frac{1.36}{1.29}$ & 
+  $\bf\frac{2.66}{2.75}$ & 
+  $\bf\frac{2.64}{3.00}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.26}{1.24}$ & 
+  $\frac{1.36}{1.35}$ & 
+  $\bf\frac{1.92}{1.87}$ &
+  $\frac{1.27}{1.35}$ & 
+  $\bf\frac{2.50}{2.41}$ & 
+  $\bf\frac{2.01}{2.81}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.43}{1.31}$ & 
+  $\frac{1.73}{1.55}$ & 
+  $\bf\frac{2.06}{1.91}$ & 
+  $\frac{1.46}{1.32}$ & 
+  $\bf\frac{2.66}{2.45}$ & 
+  $\bf\frac{2.17}{2.91}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.23 & 1.39 & 1.62 & \bf4.59 & 1.40 & 1.46 \\
+\hline
+\end{tabular}