.gitignore was fixed

presentation.kilepr

@@ -38,16 +38,16 @@ order=-1
 
 [item:presentation.tex]
 archive=true
-column=51
+column=97
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=136
+line=10
 mode=LaTeX
 open=true
 order=0
 
 [view-settings,view=0,item:presentation.tex]
-CursorColumn=51
-CursorLine=136
+CursorColumn=97
+CursorLine=10
 JumpList=
 ViMarks=a,59,2

presentation.tex

@@ -3,19 +3,18 @@
 \usepackage[T2A]{fontenc}
 \usepackage[utf8]{inputenc}
 \usepackage[english, russian]{babel}
-\usepackage{array}
 \usetheme{Warsaw}
 \setbeamertemplate{caption}[numbered]
 \setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize}
 
 % \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}}
-\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного плетения с
-локальными технологическими дефектами в поликристаллической матрице}
+\title[]{Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с
+локальными технологическими дефектами}
 \institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
 Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ 
 Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com, zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
 \author{Д.~В.~Дедков, А.~В.~Зайцев, А.~А.~Ташкинов}
-\date{10 сентября 2013}
+\date{10 октября 2012}
 
 \begin{document}
 
@@ -44,13 +43,9 @@
 \begin{block}{}
 \begin{itemize}
  \item Композит создается вместе с элементом конструкции;
- \item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или
-получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика);
- \item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только
-на этапе выходного контроля изделий;
- \item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию
-напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного
-назначения
+ \item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика);
+ \item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только на этапе выходного контроля изделий;
+ \item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного назначения
 \end{itemize}
 \end{block}
 
@@ -84,47 +79,45 @@
 
   \begin{figure}
     \includegraphics[width=0.8\textwidth]{img/defects/all}
-    \caption{Локальные технологические дефекты в слоях тканого композита: 
-a)~разрыв волокна основы, b)~разрыв волокон основы и утка, c)~туннельная пора,
-d)~внутренняя пора}
+    \caption{Локальные технологические дефекты в слоях тканого композита:  a)~разрыв волокна основы, b)~разрыв волокон основы и утка, c)~туннельная пора, d)~внутренняя пора}
   \end{figure}
   
 
 \end{frame}
 
-% \begin{frame}
-%  \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
-% 
-% \begin{columns}
-% 
-%  \begin{column}{0.5\textwidth}
-% 
-%   \begin{figure}
-%     \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}}
-%     \caption{Участок искривленного волокна}
-%   \end{figure}
-% 
-%  \end{column}
-% 
-%  \begin{column}{0.5\textwidth}
-% 
-%   \begin{block}{Описание геометрии}
-% 
-%     \begin{enumerate}
-%       \item $a$ --- сегмент окружности;
-%       \item $\alpha = 45^o$;
-%       \item $b$ --- линейный участок.
-%     \end{enumerate}
-% 
-%   \end{block}
-% 
-%   \begin{block}{Коэффициенты армирования}
-%    $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$
-%   \end{block}
-% 
-%  \end{column}
-% \end{columns}
-% \end{frame}
+\begin{frame}
+ \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
+
+\begin{columns}
+
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
+  \begin{figure}
+    \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}}
+    \caption{Участок искривленного волокна}
+  \end{figure}
+
+ \end{column}
+
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
+  \begin{block}{Описание геометрии}
+
+    \begin{enumerate}
+      \item $a$ --- сегмент окружности;
+      \item $\alpha = 45^o$;
+      \item $b$ --- линейный участок.
+    \end{enumerate}
+
+  \end{block}
+
+  \begin{block}{Коэффициенты армирования}
+   $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$
+  \end{block}
+
+ \end{column}
+\end{columns}
+\end{frame}
 
 
 \begin{frame}
@@ -367,90 +360,21 @@ d)~внутренняя пора}
 
 \end{frame}
 
-\setlength{\extrarowheight}{2pt}
-
 \begin{frame}
-  \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений
-при двухосном равнокомпонентном растяжении}
+  \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений}
   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
     \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
+      \begin{scriptsize}
       \input{s_max_table_all_res}
-     \end{footnotesize}      
+      \end{scriptsize}        
     \end{center}
   \end{block}
 
   \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
     \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
+      \begin{scriptsize}
       \input{s_max_table_all_res_fr}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
-\begin{frame}
- \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
-чистом формоизменении}
- 
-   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_s2}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_fr_s2}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
-\begin{frame}
- \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
-одноосном растяжении в направлении волокон основы}
- 
-   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_s3}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_max_table_all_res_fr_s3}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
-\begin{frame}
- \frametitle{Коэффициенты концентрации напряжений в композите со стальным
-каркасом (пропуск волокна основы)}
- 
-   \begin{block}{Коэффициенты концентрации напряжений в матрице}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_steel}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Коэффициенты концентрации напряжений в волокне}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_steel_fib}
-     \end{footnotesize}      
+      \end{scriptsize}        
     \end{center}
   \end{block}
 
@@ -503,12 +427,9 @@ d)~внутренняя пора}
 %     \item Операции технологического процесса, обеспечивающие проникновение связующего в полости локальных дефектов;
 %     \item дополнительная пропитка связующим, доуплотнение, карбонизация, доосаждение матрицы из газовой фазы.
 
-      \item Разработана модель слоя тканого композита с 
-      искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
-      \item При двухосном равнокомпонентном растяжении и чистом формоизменении
-      на основе численного решения краевых задач методом конечных 
-      элементов определены коэффициенты концентрации напряжений,
-      вызванные наличием локальных технологических дефектов;
+      \item Разработана модель слоя тканого композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
+      \item При двухосном равнокомпонентном растяжении на основе численного решения краевых задач методом конечных элементов определены
+      коэффициенты концентрации напряжений, вызванные наличием локальных технологических дефектов;
       \item Установлено, что главными механизмами, инициирующими разрушение поликристаллической матрицы, являются сдвиги;
       \item Для повышения способности тканым композитом сопротивляться внешнему силовому воздействию необходимо предусмотреть в технологическом процессе
       операции, обеспечивающие проникновение связующего в полости технологических локальных дефектов, дополнительную пропитку связующим,

s_max_table_all_res.tex

@@ -1,37 +1,20 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\begin{tabular}{p{4cm}||c|c|c|c|c|c}
 \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+     & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
 \hline
-  Туннельная пора & 
-  $\frac{1.36}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.15}{1.19}$ & 
-  $\frac{1.07}{0.97}$ &
-  $\frac{1.18}{0.99}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.04}$ & 
-  $\frac{1.48}{1.15}$ \\
+  Туннельная пора & 1.34 & 2.11 & 1.53 & 1.36 & 2.50 & 1.42 \\
 \hline
-  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.47}{1.29}$ & 
-  $\bf\frac{2.33}{1.13}$ & 
-  $\frac{1.71}{0.94}$ &
-  $\frac{0.97}{1.16}$ & 
-  $\bf\frac{1.96}{1.27}$ & 
-  $\frac{1.47}{1.24}$ \\
+  Туннельная пора (доуплотнение)& 1.28 & 1.77 & 1.31 & 1.29 & 2.43 & 1.23 \\
+\hline\hline
+  Разрыв волокна основы & 1.29 & 1.63 & 1.30 & 1.25 & 2.31 & 1.44 \\
 \hline
-  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.32}{1.18}$ & 
-  $\frac{1.09}{0.98}$ & 
-  $\frac{0.96}{0.98}$ & 
-  $\frac{0.95}{1.01}$ & 
-  $\bf\frac{2.90}{1.06}$ & 
-  $\frac{1.55}{1.14}$ \\
+  Разрыв волокна основы (доуплотнение) & 1.26 & 1.49 & 1.27 & 1.35 & 2.20 & 1.32 \\
+\hline\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 1.50 & 1.92 & 1.56 & 1.58 & 2.53 & 1.70 \\
 \hline
-  Внутренняя пора & 1.08 & 1.39 & 1.11 & \bf1.89 & 1.27 & 1.38 \\
+  Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение) & 1.35 & 1.68 & 1.41 & 1.41 & 2.21 & 1.50 \\
+\hline\hline
+  Внутренняя пора & 1.31 & 1.93 & 1.35 & 4.38 & 1.73 & 4.56 \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_fr.tex

@@ -1,27 +1,10 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\begin{tabular}{p{4cm}||c|c|c|c|c|c}
 \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+     & $K_{\sigma_{11}}$ & $K_{\sigma_{22}}$ & $K_{\sigma_{33}}$ & $K_{\sigma_{12}}$ & $K_{\sigma_{13}}$ & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
 \hline
-  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.38}{1.17}$ & 
-  $\bf\frac{3.90}{3.18}$ & 
-  $\frac{1.71}{2.29}$ & 
-  $\frac{1.07}{0.91}$ & 
-  $\frac{1.62}{1.65}$ & 
-  $\frac{1.07}{1.38}$ \\
+  Разрыв волокна основы & 4.57 & 3.61 & 4.37 & 6.87 & 10.87 & 3.69 \\
 \hline
-  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.32}{1.47}$ & 
-  $\bf\frac{4.16}{2.48}$ & 
-  $\frac{1.85}{1.80}$ & 
-  $\frac{1.16}{0.97}$ & 
-  $\frac{1.64}{1.47}$ & 
-  $\frac{2.27}{1.34}$ \\
+  Разрыв волокон основы и утка & 4.01 & 3.73 & 5.92 & 6.59 & 48.08 & 3.70 \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s2.tex

@@ -1,27 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline
-  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.39}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.86}{3.44}$ & 
-  $\bf\frac{2.72}{5.41}$ &
-  $\frac{1.31}{0.99}$ & 
-  $\frac{1.13}{0.88}$ & 
-  $\frac{1.32}{1.87}$ \\
-\hline
-  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.41}{1.24}$ & 
-  $\bf\frac{2.00}{4.68}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.39}$ & 
-  $\frac{1.41}{1.07}$ & 
-  $\frac{1.05}{0.96}$ & 
-  $\bf\frac{1.76}{2.08}$ \\
-\hline
-\end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s3.tex

@@ -1,27 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline  
-  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.30}{1.07}$ & 
-  $\bf\frac{3.05}{3.04}$ & 
-  $\frac{1.37}{1.08}$ &
-  $\frac{1.21}{1.02}$ & 
-  $\frac{1.43}{1.12}$ &
-  $\frac{1.58}{1.14}$ \\
-\hline
-  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.42}{1.27}$ & 
-  $\bf\frac{4.94}{2.71}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.31}$ & 
-  $\frac{1.47}{1.32}$ & 
-  $\frac{1.49}{1.41}$ & 
-  $\frac{1.45}{1.71}$ \\
-\hline
-\end{tabular}

s_max_table_all_res_s2.tex

@@ -1,37 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline
-  Туннельная пора & 
-  $\frac{1.21}{1.17}$ & 
-  $\frac{1.04}{0.92}$ & 
-  $\bf\frac{2.17}{1.95}$ &
-  $\frac{1.15}{1.12}$ & 
-  $\frac{1.35}{1.42}$ & 
-  $\frac{1.41}{1.45}$ \\
-\hline
-  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.34}{1.36}$ & 
-  $\frac{1.02}{1.13}$ & 
-  $\bf\frac{2.00}{1.99}$ &
-  $\frac{1.21}{1.15}$ & 
-  $\frac{1.06}{0.96}$ & 
-  $\frac{1.15}{1.09}$ \\
-\hline
-  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.50}{1.38}$ & 
-  $\frac{1.47}{1.21}$ & 
-  $\bf\frac{2.24}{2.16}$ & 
-  $\frac{1.24}{1.18}$ & 
-  $\frac{0.98}{1.06}$ & 
-  $\frac{1.30}{1.32}$ \\
-\hline
-  Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf 4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\
-\hline
-\end{tabular}

s_max_table_all_res_s3.tex

@@ -1,37 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline
-  Туннельная пора & 
-  $\frac{1.18}{1.17}$ & 
-  $\bf\frac{1.26}{1.90}$ & 
-  $\frac{1.03}{1.25}$ &
-  $\frac{1.17}{1.15}$ & 
-  $\bf\frac{1.23}{1.23}$ & 
-  $\frac{1.18}{1.19}$ \\
-\hline
-  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.22}{1.20}$ & 
-  $\bf\frac{1.86}{1.46}$ & 
-  $\frac{1.34}{1.04}$ &
-  $\frac{1.21}{1.16}$ & 
-  $\frac{1.27}{1.26}$ & 
-  $\frac{1.23}{1.22}$ \\
-\hline
-  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.39}{1.33}$ & 
-  $\bf\frac{3.66}{2.64}$ & 
-  $\frac{1.86}{1.84}$ & 
-  $\frac{1.60}{1.49}$ & 
-  $\frac{1.32}{1.24}$ & 
-  $\frac{1.39}{1.34}$ \\
-\hline
-  Внутренняя пора & 1.02 & \bf1.67 & 0.99 & 1.05 & 1.02 & 1.02 \\
-\hline
-\end{tabular}

s_steel.tex

@@ -1,35 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline
-  Равнокомпонентное сжатие & 
-  $\frac{0.99}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.06}{1.05}$ &
-  $\frac{0.99}{1.02}$ & 
-  $\frac{1.52}{2.30}$ & 
-  $\frac{1.76}{1.46}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль основы & 
-  $\frac{0.99}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.03}$ & 
-  $\frac{1.06}{1.06}$ &
-  $\frac{1.00}{0.97}$ & 
-  $\frac{1.47}{3.70}$ & 
-  $\frac{1.42}{5.60}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль утка & 
-  $\frac{1.16}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.05}{0.96}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.07}{0.91}$ & 
-  $\frac{1.12}{3.04}$ & 
-  $\frac{1.61}{2.85}$ \\
-\hline
-\end{tabular}

s_steel_fib.tex

@@ -1,35 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline
-  Равнокомпонентное сжатие & 
-  $\frac{1.00}{1.01}$ & 
-  $\frac{0.99}{0.99}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.02}$ &
-  $\frac{0.63}{0.79}$ & 
-  $\frac{1.01}{3.94}$ & 
-  $\frac{0.45}{0.98}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль основы & 
-  $\frac{1.00}{0.96}$ & 
-  $\frac{0.99}{1.14}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.85}$ &
-  $\frac{1.13}{1.62}$ & 
-  $\frac{4.51}{4.26}$ & 
-  $\frac{0.93}{1.07}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль утка & 
-  $\frac{0.99}{1.08}$ & 
-  $\frac{0.98}{1.06}$ & 
-  $\frac{0.99}{0.91}$ & 
-  $\frac{2.02}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.26}{1.15}$ & 
-  $\frac{0.80}{0.91}$ \\
-\hline
-\end{tabular}