Ekat presentation

presentation.kilepr

@@ -17,10 +17,10 @@ MakeIndex=
 QuickBuild=
 
 [document-settings,item:presentation.tex]
-Bookmarks=59
+Bookmarks=58
 Encoding=UTF-8
-FoldedColumns=
+FoldedColumns=0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0
-FoldedLines=
+FoldedLines=24,27,32,45,57,68,85,95,129,155,190,229,255,276,286,332,380,392,413,435,457,466,475,498
 Highlighting=LaTeX
 Indentation Mode=
 Mode=LaTeX
@@ -38,16 +38,16 @@ order=-1
 
 [item:presentation.tex]
 archive=true
-column=51
+column=0
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=136
+line=498
 mode=LaTeX
 open=true
 order=0
 
 [view-settings,view=0,item:presentation.tex]
-CursorColumn=51
+CursorColumn=0
-CursorLine=136
+CursorLine=498
 JumpList=
-ViMarks=a,59,2
+ViMarks=a,58,2

presentation.tex

@@ -9,125 +9,125 @@
 \setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize}
 
 % \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}}
-\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного плетения с
+\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита
-локальными технологическими дефектами в поликристаллической матрице}
+полотняного плетения с поликристаллической матрицей}
 \institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
 Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ 
-Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com, zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
+Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com,
-\author{Д.~В.~Дедков, А.~В.~Зайцев, А.~А.~Ташкинов}
+zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
-\date{10 сентября 2013}
+\author{Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В., Ташкинов~А.~А.}
+\date{29 мая 2014}
 
 \begin{document}
 
 \frame{\titlepage}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Цели и задачи
- \frametitle{Проблемы, возникающие при производстве тканых керамо-керамических композитов}
+ \frametitle{Цель и задачи}
 
-%  \begin{block}{Проблемы}
+\begin{block}{Цель}
-%   \begin{itemize}
+  Разработка новых математических моделей, описывающих механическое поведение
-%    \item Возникновение локальных технологических дефектов;
+тканых композитов с локальными дефектами при комбинированных нагружениях.
-%    \item существенное влияние дефектов на эффективные упругие и прочностные свойства материала;
+\end{block}
-%    \item обнаружение дефектов только на этапе выходного контроля.
-%   \end{itemize}
-%  \end{block}
-%  \centering{$\Downarrow$}
-%  \begin{block}{Типичные локальные дефекты}
-%   \begin{itemize}
-%    \item Туннельная пора;
-%    \item разрыв волокна основы;
-%    \item разрывы волокон основы и утка;
-%    \item внутренняя пора.
-%   \end{itemize}
-%  \end{block}
 
-\begin{block}{}
+\begin{block}{Задачи}
-\begin{itemize}
+  \begin{itemize}
- \item Композит создается вместе с элементом конструкции;
+    \item построение твердотельной модели слоя тканого композиционного материала
- \item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или
+	  с локальными технологическими дефектами;
-получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика);
+    \item разработка математической модели механического поведения слоя тканого
- \item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только
+	  композита при комбинированном пропорциональном нагружении;
-на этапе выходного контроля изделий;
+    \item определение коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого
- \item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию
+композита с локальными технологическими дефектами.
-напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного
+  \end{itemize}
-назначения
-\end{itemize}
 \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Изготовление тканей, типы переплетений
- \frametitle{Локальные технологические дефекты}
+ \frametitle{Изготовление тканей}
-
+ \begin{block}{Типы переплетений}
-% \begin{columns}
-%  \begin{column}{0.5\textwidth}
-%   \begin{figure}
-%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d1}
-%     \caption{Разрыв волокна основы}
-%   \end{figure}
-%   \begin{figure}
-%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d4}
-%     \caption{Внутренняя пора}
-%   \end{figure}
-%  \end{column}
-%  \begin{column}{0.5\textwidth}
-%   \begin{figure}
-%     \includegraphics[width=3.5cm]{img/defects/d2}
-%     \caption{Разрыв волокон основы и утка}
-%   \end{figure}
-%   \begin{figure}
-%     \includegraphics[width=4.8cm]{img/defects/d3}
-%     \caption{Внутренняя пора}
-%   \end{figure}
-%  \end{column}
-% \end{columns}
-
   \begin{figure}
-    \includegraphics[width=0.8\textwidth]{img/defects/all}
+   \includegraphics[width=\linewidth]{img/all_structs}
-    \caption{Локальные технологические дефекты в слоях тканого композита: 
+   \caption{Схемы типов переплетения: а) полотняное, б)
-a)~разрыв волокна основы, b)~разрыв волокон основы и утка, c)~туннельная пора,
+сатиновое, в) саржевое $2\times2$}
-d)~внутренняя пора}
   \end{figure}
-  
+ \end{block}
 
 \end{frame}
 
-% \begin{frame}
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, пропуск волокна основы
-%  \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
-% 
+
-% \begin{columns}
+ \begin{figure}
-% 
+  \includegraphics[width=\linewidth]{img/defects/d1d2}
-%  \begin{column}{0.5\textwidth}
+  \caption{Пропуск волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
-% 
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
-%   \begin{figure}
+ \end{figure}
-%     \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}}
+
-%     \caption{Участок искривленного волокна}
+\end{frame}
-%   \end{figure}
+
-% 
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, разрывы волокон
-%  \end{column}
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
-% 
+
-%  \begin{column}{0.5\textwidth}
+ \begin{figure}
-% 
+  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d3d6}
-%   \begin{block}{Описание геометрии}
+  \caption{Разрыв волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
-% 
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
-%     \begin{enumerate}
+ \end{figure}
-%       \item $a$ --- сегмент окружности;
+
-%       \item $\alpha = 45^o$;
+ \begin{figure}
-%       \item $b$ --- линейный участок.
+  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d4d7}
-%     \end{enumerate}
+  \caption{Разрыв волокон основы и утка а)~с наличием внутренней полости, б)~с
-% 
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
-%   \end{block}
+ \end{figure}
-% 
+
-%   \begin{block}{Коэффициенты армирования}
+\end{frame}
-%    $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$
+
-%   \end{block}
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, внутренняя пора
-% 
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
-%  \end{column}
+
-% \end{columns}
+ \begin{figure}
-% \end{frame}
+  \includegraphics[width=0.8\linewidth]{img/defects/d41}
+  \caption{Внутренняя пора}
+ \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Геометрическая модель
+ \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
+
+  \begin{figure}
+    \includegraphics[width=\linewidth]{img/geom1}
+    \caption{Участок искривленного волокна}
+  \end{figure}
+
+\begin{columns}
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
+  \begin{block}{Описание геометрии}
+
+    \begin{enumerate}
+      \item $a$ --- сегмент окружности;
+      \item $\alpha = 45^o$;
+      \item $b$ --- линейный участок.
+    \end{enumerate}
+
+  \end{block}
 
 
-\begin{frame}
+ \end{column}
+
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
+  \begin{block}{Коэффициенты армирования}
+   $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$
+  \end{block}
+
+ \end{column}
+\end{columns}
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Математическая модель, основные гипотезы
  \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
 
 \begin{columns}
@@ -141,13 +141,8 @@ d)~внутренняя пора}
   \begin{footnotesize}
   \begin{block}{Гипотезы}
     \begin{itemize}
-%      \item матрица изотропная, упругая;
+      \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m
-%      \item волокно изотропное, упругое;
+= 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$);
-%       \item волокна не соприкасаются (для модели без учёта трения);
-%      \item малые деформации;
-%      \item взаимное расположение волокон неизменно,
-%      \item задана граница контакта с трением.
-      \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m = 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$);
       \item керамические волокна изотропны, линейно упруги ($E_f = 280$ГПа, $\nu_f = 0.2$);
       \item деформации бесконечно малы, взаимное расположение искривленных волокон, места и площади контакта неизменны в процессе нагружения слоя;
       \item волокна окружены гарантированным слоем матрицы (модель 1) или имеют контакт с трением (модель 2)
@@ -158,7 +153,7 @@ d)~внутренняя пора}
 \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Математическая модель, краевая задача
  \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
 
   \begin{block}{Уравнения равновесия в напряжениях}
@@ -193,8 +188,7 @@ d)~внутренняя пора}
 
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Математическая модель, граничные условия
-\begin{frame}
  \frametitle{Граничные условия}
 
  \begin{block}{Двухосное равнокомпонентное растяжение}
@@ -233,7 +227,7 @@ d)~внутренняя пора}
  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Математическая модель, условия контакта
  \frametitle{Граничные условия}
 
  \begin{block}{Контакт между волокнами основы и утка}
@@ -259,48 +253,30 @@ d)~внутренняя пора}
 
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Используемое ПО
-\begin{frame}
  \frametitle{Используемое программное обеспечение}
 
- \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME}
+ \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME-MECA}
   \begin{itemize}
-   \item Создание и редактирование геометрических моделей;
+   \item Доступность для различных ОС;
-   \item Создание, редактирование, проверка качества конечно-элементной сетки;
+   \item открытый исходный код;
-   \item Задание физических свойств геометрическим элементам;
+   \item расширение пользовательскими модулями на языке Python;
-   \item Выполнение вычислений с помощью внешних решателей;
+   \item возможность параллельных вычислений.
-   \item Просмотр результатов вычислений.
   \end{itemize}
  \end{block}
 
- \begin{block}{Некоммерческий пакет Code-Aster}
+ \begin{block}{Встраиваемая СУБД SQLite}
     \begin{itemize}
-     \item Решение статических, квазистатических и динамических линейных и нелинейных задач;
+     \item Отсутствие необходимости установки серверной части СУБД;
-     \item Моделирование разрушения и знакопеременного нагружения
+     \item высокая скорость работы с большими объемами данных.
     \end{itemize}
-
  \end{block}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Конечноэлементная модель
   \frametitle{Конечноэлементная модель}
 
-%   \begin{columns}
-%    \begin{column}{0.5\textwidth}
-%       \begin{figure}
-% 	\centering{\includegraphics[width=0.7\linewidth]{img/meshes/}}
-% 	\caption{Фрагмент слоя тканого композита с искривленными волокнами}
-%       \end{figure}
-%    \end{column}
-%    \begin{column}{0.5\textwidth}
-%       \begin{figure}
-% 	\centering{\includegraphics[width=0.65\linewidth]{img/meshes/fibers}}
-% 	\caption{Переплетение волокон основы и~утка одного слоя}
-%       \end{figure}
-%    \end{column}
-%   \end{columns}
-
   \begin{figure}
    \centering{\includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/meshes/all}}
    \caption{Топология конечноэлементной сетки волокон (a) и матрицы (b)}
@@ -308,7 +284,53 @@ d)~внутренняя пора}
 
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Тестирование модели
+ \frametitle{Тестирование модели}
+
+ \begin{table}
+ \caption{Зависимость интенсивностей напряжений от количества конечных
+элементов (дефект 1 --- туннельная пора, дефект 2 --- туннельная пора с
+дополнительным уплотнением)}
+
+  \begin{tabular}{|c|c||c|c||c|c|}
+    \hline
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Без дефекта}& 
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Дефект 1}&
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}| }{Дефект 2} \\
+    \hline
+    $C$ & $\sigma_{I}$  & $C$ & $\sigma_{I}$ & $C$ & $\sigma_{I}$ \\
+    \hline
+    \hline
+    218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\
+    \hline
+    271 644 & 32.0 & 261 695 & 36.2 & 241 932 & 36.0 \\
+    \hline
+    365 283 & 31.1 & 345 396 & 35.2 & 326 327 & 35.2 \\
+    \hline
+    427 855 & 31.2 & 402 304 & 35.4 & 382 954 & 35.3  \\
+    \hline
+   \end{tabular}
+\end{table}
+
+ \begin{table}
+ \caption{Зависимость времени рассчетов от числа ядер процессора (относительно
+рассчета на одном ядре)}
+
+  \begin{tabular}{|c||c|c|c|}
+    \hline
+    Кол-во ядер & Без дефекта & Дефект 1 & Дефект 2 \\
+    \hline
+    \hline
+    2 & 0.62 & 0.60 & 0.62 \\
+    \hline
+    4 & 0.40 & 0.43 & 0.41 \\
+    \hline
+   \end{tabular}
+\end{table}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Топология конечноэлементной сетки
   \frametitle{Топология конечноэлементной сетки}
  \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
  \begin{center}
@@ -356,8 +378,7 @@ d)~внутренняя пора}
 
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Поля напряжений
-\begin{frame}
  \frametitle{Поля напряжений в элементах структуры}
 
   \begin{figure}
@@ -369,7 +390,7 @@ d)~внутренняя пора}
 
 \setlength{\extrarowheight}{2pt}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, двухосное растяжение
   \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений
 при двухосном равнокомпонентном растяжении}
   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
@@ -390,7 +411,7 @@ d)~внутренняя пора}
   
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, чистое формоизменение
  \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
 чистом формоизменении}
  
@@ -412,9 +433,9 @@ d)~внутренняя пора}
   
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, всестороннее сжатие
  \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
-одноосном растяжении в направлении волокон основы}
+деформации всестороннего сжатия}
  
    \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
     \begin{center}
@@ -434,94 +455,48 @@ d)~внутренняя пора}
   
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 1
- \frametitle{Коэффициенты концентрации напряжений в композите со стальным
-каркасом (пропуск волокна основы)}
- 
-   \begin{block}{Коэффициенты концентрации напряжений в матрице}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_steel}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Коэффициенты концентрации напряжений в волокне}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_steel_fib}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
-\begin{frame}
  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
 
-  \begin{columns}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
    \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k}}
+     \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/s0d5d6}}
-	\caption{Разрыв волокна основы}
+     \caption{Разрыв волокон основы и утка основы}
    \end{figure}
-   \end{column}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k}}
-	\caption{Разрыв волокон основы и утка}
-      \end{figure}
-   \end{column}
-  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 2
  \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 2: волокна основы \\ и утка имеют контакт с трением}
 
-  \begin{columns}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
       \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d3_k_fric}}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d1d2}}
-	\caption{Разрыв волокна основы}
+	\caption{Пропуск волокна основы}
       \end{figure}
-   \end{column}
-   \begin{column}{0.5\textwidth}
-      \begin{figure}
-        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d4_k_fric}}
-	\caption{Разрыв волокон основы и утка}
-      \end{figure}
-   \end{column}
-  \end{columns}
 \end{frame}
 
-\begin{frame}
+\begin{frame} % Выводы
  \frametitle{Выводы}
 
   \begin{block}{}
   \begin{footnotesize}
    \begin{itemize}
-%     \item Операции технологического процесса, обеспечивающие проникновение связующего в полости локальных дефектов;
+      \item Разработана и протестирована математическая модель слоя тканого
-%     \item дополнительная пропитка связующим, доуплотнение, карбонизация, доосаждение матрицы из газовой фазы.
+композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
-
+      \item разработан модуль расширения платформы численного моделирования
-      \item Разработана модель слоя тканого композита с 
+SALOME-MECA для вычисления коэффициентов концентрации напряжений;
-      искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
+      \item при различных видах внешнего нагружения на основе численного решения
-      \item При двухосном равнокомпонентном растяжении и чистом формоизменении
+краевых задач методом конечных элементов определены коэффициенты
-      на основе численного решения краевых задач методом конечных 
+концентрации напряжений, вызванные наличием локальных технологических
-      элементов определены коэффициенты концентрации напряжений,
+дефектов;
-      вызванные наличием локальных технологических дефектов;
+      \item установлено что механизмы, инициирующие разрушение
-      \item Установлено, что главными механизмами, инициирующими разрушение поликристаллической матрицы, являются сдвиги;
+поликристаллической матрицы, могут различаться, в зависимости от вида внешней
-      \item Для повышения способности тканым композитом сопротивляться внешнему силовому воздействию необходимо предусмотреть в технологическом процессе
+нагрузки.
-      операции, обеспечивающие проникновение связующего в полости технологических локальных дефектов, дополнительную пропитку связующим,
-      доуплотнение и карбонизацию, досаждение поликристаллической матрицы из газовой фазы в случае, если в результате ультразвукового контроля
-      готового изделия обнаруживаются с внутренняя пористость и разрывы волокон
    \end{itemize}
   \end{footnotesize}
   \end{block}
 
 \end{frame}
 
-
+\begin{frame} % Спасибо за внимание
-\begin{frame}
   \begin{block}{}
    \centering{Спасибо за внимание!}
   \end{block} 

s_max_table_all_res.tex

@@ -10,24 +10,24 @@
 \hline
   Туннельная пора & 
   $\frac{1.36}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.15}{1.19}$ & 
+  $\frac{1,15}{1.19}$ & 
   $\frac{1.07}{0.97}$ &
   $\frac{1.18}{0.99}$ & 
   $\frac{1.05}{1.04}$ & 
-  $\frac{1.48}{1.15}$ \\
+  $\bf\frac{1.48}{1.15}$ \\
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
   $\frac{1.47}{1.29}$ & 
   $\bf\frac{2.33}{1.13}$ & 
   $\frac{1.71}{0.94}$ &
   $\frac{0.97}{1.16}$ & 
-  $\bf\frac{1.96}{1.27}$ & 
+  $\frac{1.96}{1.27}$ & 
   $\frac{1.47}{1.24}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
   $\frac{1.32}{1.18}$ & 
   $\frac{1.09}{0.98}$ & 
-  $\frac{0.96}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.99}$ & 
   $\frac{0.95}{1.01}$ & 
   $\bf\frac{2.90}{1.06}$ & 
   $\frac{1.55}{1.14}$ \\

s_max_table_all_res_fr.tex

@@ -10,7 +10,7 @@
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
   $\frac{1.38}{1.17}$ & 
-  $\bf\frac{3.90}{3.18}$ & 
+  $\bf\frac{3.09}{3.18}$ & 
   $\frac{1.71}{2.29}$ & 
   $\frac{1.07}{0.91}$ & 
   $\frac{1.62}{1.65}$ & 

s_max_table_all_res_fr_s2.tex

@@ -10,18 +10,18 @@
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
   $\frac{1.39}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.86}{3.44}$ & 
+  $\frac{1.86}{3.14}$ & 
   $\bf\frac{2.72}{5.41}$ &
   $\frac{1.31}{0.99}$ & 
   $\frac{1.13}{0.88}$ & 
   $\frac{1.32}{1.87}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.41}{1.24}$ & 
+  $\frac{1.42}{1.24}$ & 
   $\bf\frac{2.00}{4.68}$ & 
   $\frac{1.05}{1.39}$ & 
   $\frac{1.41}{1.07}$ & 
   $\frac{1.05}{0.96}$ & 
-  $\bf\frac{1.76}{2.08}$ \\
+  $\frac{1.76}{2.08}$ \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s3.tex

@@ -7,21 +7,29 @@
      & $K_{\sigma_{13}}$ 
      & $K_{\sigma_{23}}$ \\
 \hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.01}{1.01}$ & 
+  $\frac{1.01}{1.03}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.95}$ &
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.94}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.99}$ \\
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.30}{1.07}$ & 
+  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
-  $\bf\frac{3.05}{3.04}$ & 
+  $\frac{1.22}{1.22}$ & 
-  $\frac{1.37}{1.08}$ &
+  $\frac{1.00}{1.01}$ &
-  $\frac{1.21}{1.02}$ & 
+  $\frac{1.60}{1.62}$ & 
-  $\frac{1.43}{1.12}$ &
+  $\frac{1.51}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.58}{1.14}$ \\
+  $\frac{1.20}{1.18}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.42}{1.27}$ & 
+  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
-  $\bf\frac{4.94}{2.71}$ & 
+  $\frac{1.40}{1.39}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.31}$ & 
+  $\frac{0.81}{0.83}$ & 
-  $\frac{1.47}{1.32}$ & 
+  $\frac{1.14}{1.12}$ & 
-  $\frac{1.49}{1.41}$ & 
+  $\bf\frac{2.69}{2.22}$ & 
-  $\frac{1.45}{1.71}$ \\
+  $\bf\frac{3.13}{3.02}$ \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_s2.tex

@@ -32,6 +32,6 @@
   $\frac{0.98}{1.06}$ & 
   $\frac{1.30}{1.32}$ \\
 \hline
-  Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf 4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\
+  Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\
 \hline
 \end{tabular}

s_max_table_all_res_s3.tex

@@ -9,29 +9,27 @@
 \hline
 \hline
   Туннельная пора & 
-  $\frac{1.18}{1.17}$ & 
+  $\frac{0.99}{0.99}$ & 
-  $\bf\frac{1.26}{1.90}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
-  $\frac{1.03}{1.25}$ &
+  $\frac{0.98}{0.99}$ &
-  $\frac{1.17}{1.15}$ & 
+  $\frac{0.97}{0.96}$ & 
-  $\bf\frac{1.23}{1.23}$ & 
+  $\bf\frac{1.82}{1.82}$ & 
-  $\frac{1.18}{1.19}$ \\
+  $\frac{0.91}{0.97}$ \\
 \hline
   Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.22}{1.20}$ & 
+  $\frac{1.07}{1.07}$ & 
-  $\bf\frac{1.86}{1.46}$ & 
+  $\frac{1.00}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.34}{1.04}$ &
+  $\frac{1.04}{1.05}$ &
-  $\frac{1.21}{1.16}$ & 
+  $\frac{0.90}{0.91}$ & 
-  $\frac{1.27}{1.26}$ & 
+  $\bf\frac{1.23}{1.01}$ & 
-  $\frac{1.23}{1.22}$ \\
+  $\bf\frac{1.15}{1.33}$ \\
 \hline
   Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.39}{1.33}$ & 
+  $\frac{1.17}{1.16}$ & 
-  $\bf\frac{3.66}{2.64}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.94}$ & 
-  $\frac{1.86}{1.84}$ & 
+  $\frac{1.10}{1.11}$ & 
-  $\frac{1.60}{1.49}$ & 
+  $\bf\frac{2.62}{2.48}$ & 
-  $\frac{1.32}{1.24}$ & 
+  $\frac{1.32}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.39}{1.34}$ \\
+  $\bf\frac{2.06}{1.48}$ \\
-\hline
-  Внутренняя пора & 1.02 & \bf1.67 & 0.99 & 1.05 & 1.02 & 1.02 \\
 \hline
 \end{tabular}

s_steel.tex

@@ -1,35 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline
-  Равнокомпонентное сжатие & 
-  $\frac{0.99}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.06}{1.05}$ &
-  $\frac{0.99}{1.02}$ & 
-  $\frac{1.52}{2.30}$ & 
-  $\frac{1.76}{1.46}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль основы & 
-  $\frac{0.99}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.03}$ & 
-  $\frac{1.06}{1.06}$ &
-  $\frac{1.00}{0.97}$ & 
-  $\frac{1.47}{3.70}$ & 
-  $\frac{1.42}{5.60}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль утка & 
-  $\frac{1.16}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.05}{0.96}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.07}{0.91}$ & 
-  $\frac{1.12}{3.04}$ & 
-  $\frac{1.61}{2.85}$ \\
-\hline
-\end{tabular}

s_steel_fib.tex

@@ -1,35 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline
-  Равнокомпонентное сжатие & 
-  $\frac{1.00}{1.01}$ & 
-  $\frac{0.99}{0.99}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.02}$ &
-  $\frac{0.63}{0.79}$ & 
-  $\frac{1.01}{3.94}$ & 
-  $\frac{0.45}{0.98}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль основы & 
-  $\frac{1.00}{0.96}$ & 
-  $\frac{0.99}{1.14}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.85}$ &
-  $\frac{1.13}{1.62}$ & 
-  $\frac{4.51}{4.26}$ & 
-  $\frac{0.93}{1.07}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль утка & 
-  $\frac{0.99}{1.08}$ & 
-  $\frac{0.98}{1.06}$ & 
-  $\frac{0.99}{0.91}$ & 
-  $\frac{2.02}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.26}{1.15}$ & 
-  $\frac{0.80}{0.91}$ \\
-\hline
-\end{tabular}