MKMK 2012 presentation

2014-06-01 12:22:27 +06:00
11 changed files with 140 additions and 232 deletions
--- a/img/geom.png
+++ b/img/geom.png
--- a/presentation.kilepr
+++ b/presentation.kilepr
@@ -38,16 +38,16 @@ order=-1

 [item:presentation.tex]
 archive=true
-column=51
+column=97
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=136
+line=10
 mode=LaTeX
 open=true
 order=0

 [view-settings,view=0,item:presentation.tex]
-CursorColumn=51
-CursorLine=136
+CursorColumn=97
+CursorLine=10
 JumpList=
 ViMarks=a,59,2
--- a/presentation.tex
+++ b/presentation.tex
@@ -9,13 +9,13 @@
 \setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize}

 % \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}}
-\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного плетения с
-локальными технологическими дефектами в поликристаллической матрице}
+\title[]{Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
+технологическими дефектами}
 \institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
 Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ 
 Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com, zav@pstu.ru, rector@pstu.ru}
-\author{Д.~В.~Дедков, А.~В.~Зайцев, А.~А.~Ташкинов}
-\date{10 сентября 2013}
+\author{Д.~В.~Дедков, \\ научный руководитель: А.~А.~Ташкинов}
+\date{30 октября 2012}

 \begin{document}

@@ -45,12 +45,12 @@
 \begin{itemize}
 \item Композит создается вместе с элементом конструкции;
 \item Поликристаллические матрицы (углеродная, осаждаемая из газовой фазы или
-получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика);
- \item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только
-на этапе выходного контроля изделий;
- \item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию
-напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного
-назначения
+ получаемая при карбонизации полимеров, терморасширенный графит или керамика);
+ \item Возникновение локальных технологических дефектов, обнаруживаемых только 
+ на этапе выходного контроля изделий;
+ \item Существенное влияние локальных технологических дефектов на концентрацию 
+ напряжений, прочность и живучесть элементов конструкций ответственного
+ назначения
 \end{itemize}
 \end{block}

@@ -92,39 +92,39 @@ d)~внутренняя пора}

 \end{frame}

-% \begin{frame}
-%  \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
-% 
-% \begin{columns}
-% 
-%  \begin{column}{0.5\textwidth}
-% 
-%   \begin{figure}
-%     \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}}
-%     \caption{Участок искривленного волокна}
-%   \end{figure}
-% 
-%  \end{column}
-% 
-%  \begin{column}{0.5\textwidth}
-% 
-%   \begin{block}{Описание геометрии}
-% 
-%     \begin{enumerate}
-%       \item $a$ --- сегмент окружности;
-%       \item $\alpha = 45^o$;
-%       \item $b$ --- линейный участок.
-%     \end{enumerate}
-% 
-%   \end{block}
-% 
-%   \begin{block}{Коэффициенты армирования}
-%    $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$
-%   \end{block}
-% 
-%  \end{column}
-% \end{columns}
-% \end{frame}
+\begin{frame}
+ \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
+
+\begin{columns}
+
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
+  \begin{figure}
+    \centering{\includegraphics[width=4.7cm]{img/geom}}
+    \caption{Участок искривленного волокна}
+  \end{figure}
+
+ \end{column}
+
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
+  \begin{block}{Описание геометрии}
+
+    \begin{enumerate}
+      \item $a$ --- сегмент окружности;
+      \item $\alpha = 45^o$;
+      \item $b$ --- линейный участок.
+    \end{enumerate}
+
+  \end{block}
+
+  \begin{block}{Коэффициенты армирования}
+   $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$
+  \end{block}
+
+ \end{column}
+\end{columns}
+\end{frame}


 \begin{frame}
@@ -434,28 +434,6 @@ d)~внутренняя пора}
  
 \end{frame}

-\begin{frame}
- \frametitle{Коэффициенты концентрации напряжений в композите со стальным
-каркасом (пропуск волокна основы)}
- 
-   \begin{block}{Коэффициенты концентрации напряжений в матрице}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_steel}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-  \begin{block}{Коэффициенты концентрации напряжений в волокне}
-    \begin{center}
-     \begin{footnotesize}
-      \input{s_steel_fib}
-     \end{footnotesize}      
-    \end{center}
-  \end{block}
-  
-\end{frame}
-
 \begin{frame}
 \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}

--- a/s_max_table_all_res.tex
+++ b/s_max_table_all_res.tex
@@ -9,29 +9,29 @@
 \hline
 \hline
  Туннельная пора & 
-  $\frac{1.36}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.15}{1.19}$ & 
-  $\frac{1.07}{0.97}$ &
-  $\frac{1.18}{0.99}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.04}$ & 
-  $\frac{1.48}{1.15}$ \\
+  $\frac{1.34}{1.28}$ & 
+  $\frac{2.11}{1.77}$ & 
+  $\frac{1.53}{1.31}$ &
+  $\frac{1.36}{1.29}$ & 
+  $\bf\frac{2.50}{2.43}$ & 
+  $\frac{1.42}{1.23}$ \\
 \hline
  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.47}{1.29}$ & 
-  $\bf\frac{2.33}{1.13}$ & 
-  $\frac{1.71}{0.94}$ &
-  $\frac{0.97}{1.16}$ & 
-  $\bf\frac{1.96}{1.27}$ & 
-  $\frac{1.47}{1.24}$ \\
+  $\frac{1.29}{1.26}$ & 
+  $\frac{1.63}{1.49}$ & 
+  $\frac{1.30}{1.27}$ &
+  $\frac{1.25}{1.35}$ & 
+  $\bf\frac{2.31}{2.20}$ & 
+  $\frac{1.44}{1.32}$ \\
 \hline
  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.32}{1.18}$ & 
-  $\frac{1.09}{0.98}$ & 
-  $\frac{0.96}{0.98}$ & 
-  $\frac{0.95}{1.01}$ & 
-  $\bf\frac{2.90}{1.06}$ & 
-  $\frac{1.55}{1.14}$ \\
+  $\frac{1.50}{1.35}$ & 
+  $\frac{1.92}{1.68}$ & 
+  $\frac{1.56}{1.41}$ & 
+  $\frac{1.58}{1.41}$ & 
+  $\bf\frac{2.53}{2.21}$ & 
+  $\frac{1.70}{1.50}$ \\
 \hline
-  Внутренняя пора & 1.08 & 1.39 & 1.11 & \bf1.89 & 1.27 & 1.38 \\
+  Внутренняя пора & 1.31 & 1.93 & 1.35 & \bf4.38 & 1.73 & \bf4.56 \\
 \hline
 \end{tabular}
--- a/s_max_table_all_res_fr.tex
+++ b/s_max_table_all_res_fr.tex
@@ -9,19 +9,19 @@
 \hline
 \hline
  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.38}{1.17}$ & 
-  $\bf\frac{3.90}{3.18}$ & 
-  $\frac{1.71}{2.29}$ & 
-  $\frac{1.07}{0.91}$ & 
-  $\frac{1.62}{1.65}$ & 
-  $\frac{1.07}{1.38}$ \\
+  $\frac{4.57}{4.07}$ & 
+  $\frac{3.61}{4.69}$ & 
+  $\frac{4.37}{3.75}$ & 
+  $\frac{6.87}{8.72}$ & 
+  $\bf\frac{10.87}{16.46}$ & 
+  $\frac{3.69}{7.27}$ \\
 \hline
  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.32}{1.47}$ & 
-  $\bf\frac{4.16}{2.48}$ & 
-  $\frac{1.85}{1.80}$ & 
-  $\frac{1.16}{0.97}$ & 
-  $\frac{1.64}{1.47}$ & 
-  $\frac{2.27}{1.34}$ \\
+  $\frac{4.01}{3.93}$ & 
+  $\frac{3.73}{4.38}$ & 
+  $\frac{5.92}{3.57}$ & 
+  $\frac{6.59}{8.42}$ & 
+  $\bf\frac{48.08}{16.06}$ & 
+  $\frac{3.70}{3.85}$ \\
 \hline
 \end{tabular}
--- a/s_max_table_all_res_fr_s2.tex
+++ b/s_max_table_all_res_fr_s2.tex
@@ -9,19 +9,19 @@
 \hline
 \hline
  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.39}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.86}{3.44}$ & 
-  $\bf\frac{2.72}{5.41}$ &
-  $\frac{1.31}{0.99}$ & 
-  $\frac{1.13}{0.88}$ & 
-  $\frac{1.32}{1.87}$ \\
+  $\frac{3.66}{3.36}$ & 
+  $\frac{5.70}{4.87}$ & 
+  $\bf\frac{9.64}{15.83}$ &
+  $\frac{5.16}{6.53}$ & 
+  $\bf\frac{12.30}{11.59}$ & 
+  $\bf\frac{10.54}{10.97}$ \\
 \hline
  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.41}{1.24}$ & 
-  $\bf\frac{2.00}{4.68}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.39}$ & 
-  $\frac{1.41}{1.07}$ & 
-  $\frac{1.05}{0.96}$ & 
-  $\bf\frac{1.76}{2.08}$ \\
+  $\frac{3.76}{3.33}$ & 
+  $\frac{7.53}{6.95}$ & 
+  $\bf\frac{29.34}{15.03}$ & 
+  $\frac{5.82}{5.85}$ & 
+  $\bf\frac{28.39}{12.71}$ & 
+  $\bf\frac{8.02}{7.31}$ \\
 \hline
 \end{tabular}
--- a/s_max_table_all_res_fr_s3.tex
+++ b/s_max_table_all_res_fr_s3.tex
@@ -9,19 +9,19 @@
 \hline
 \hline  
  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.30}{1.07}$ & 
-  $\bf\frac{3.05}{3.04}$ & 
-  $\frac{1.37}{1.08}$ &
-  $\frac{1.21}{1.02}$ & 
-  $\frac{1.43}{1.12}$ &
-  $\frac{1.58}{1.14}$ \\
+  $\frac{3.84}{3.59}$ & 
+  $\frac{10.08}{4.50}$ & 
+  $\bf\frac{6.56}{6.32}$ &
+  $\frac{4.31}{3.98}$ & 
+  $\bf\frac{14.00}{11.21}$ &
+  $\frac{6.22}{7.12}$ \\
 \hline
  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.42}{1.27}$ & 
-  $\bf\frac{4.94}{2.71}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.31}$ & 
-  $\frac{1.47}{1.32}$ & 
-  $\frac{1.49}{1.41}$ & 
-  $\frac{1.45}{1.71}$ \\
+  $\frac{3.82}{3.42}$ & 
+  $\frac{9.27}{4.22}$ & 
+  $\frac{6.96}{6.37}$ & 
+  $\frac{4.50}{3.87}$ & 
+  $\bf\frac{16.02}{11.47}$ & 
+  $\bf\frac{16.89}{6.89}$ \\
 \hline
 \end{tabular}
--- a/s_max_table_all_res_s2.tex
+++ b/s_max_table_all_res_s2.tex
@@ -9,29 +9,29 @@
 \hline
 \hline
  Туннельная пора & 
-  $\frac{1.21}{1.17}$ & 
-  $\frac{1.04}{0.92}$ & 
-  $\bf\frac{2.17}{1.95}$ &
-  $\frac{1.15}{1.12}$ & 
-  $\frac{1.35}{1.42}$ & 
-  $\frac{1.41}{1.45}$ \\
+  $\frac{1.24}{1.22}$ & 
+  $\frac{1.31}{1.27}$ & 
+  $\bf\frac{2.30}{2.14}$ &
+  $\frac{1.36}{1.30}$ & 
+  $\frac{2.02}{2.13}$ & 
+  $\frac{1.52}{1.55}$ \\
 \hline
  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.34}{1.36}$ & 
-  $\frac{1.02}{1.13}$ & 
-  $\bf\frac{2.00}{1.99}$ &
-  $\frac{1.21}{1.15}$ & 
-  $\frac{1.06}{0.96}$ & 
-  $\frac{1.15}{1.09}$ \\
+  $\frac{1.25}{1.23}$ & 
+  $\frac{1.27}{1.25}$ & 
+  $\bf\frac{2.38}{2.03}$ &
+  $\frac{1.29}{1.35}$ & 
+  $\frac{1.97}{1.89}$ & 
+  $\frac{1.59}{1.52}$ \\
 \hline
  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.50}{1.38}$ & 
-  $\frac{1.47}{1.21}$ & 
-  $\bf\frac{2.24}{2.16}$ & 
-  $\frac{1.24}{1.18}$ & 
-  $\frac{0.98}{1.06}$ & 
-  $\frac{1.30}{1.32}$ \\
+  $\frac{1.60}{1.48}$ & 
+  $\frac{1.56}{1.45}$ & 
+  $\bf\frac{3.28}{2.59}$ & 
+  $\frac{1.95}{1.76}$ & 
+  $\frac{2.42}{2.17}$ & 
+  $\frac{2.01}{1.82}$ \\
 \hline
-  Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf 4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\
+  Внутренняя пора & 1.19 & 1.28 & \bf4.90 & \bf4.80 & 1.30 & \bf5.04 \\
 \hline
 \end{tabular}
--- a/s_max_table_all_res_s3.tex
+++ b/s_max_table_all_res_s3.tex
@@ -9,29 +9,29 @@
 \hline
 \hline
  Туннельная пора & 
-  $\frac{1.18}{1.17}$ & 
-  $\bf\frac{1.26}{1.90}$ & 
-  $\frac{1.03}{1.25}$ &
-  $\frac{1.17}{1.15}$ & 
-  $\bf\frac{1.23}{1.23}$ & 
-  $\frac{1.18}{1.19}$ \\
+  $\frac{1.26}{1.24}$ & 
+  $\frac{1.39}{1.34}$ & 
+  $\bf\frac{2.14}{2.10}$ &
+  $\frac{1.36}{1.29}$ & 
+  $\bf\frac{2.66}{2.75}$ & 
+  $\bf\frac{2.64}{3.00}$ \\
 \hline
  Разрыв волокна основы & 
-  $\frac{1.22}{1.20}$ & 
-  $\bf\frac{1.86}{1.46}$ & 
-  $\frac{1.34}{1.04}$ &
-  $\frac{1.21}{1.16}$ & 
-  $\frac{1.27}{1.26}$ & 
-  $\frac{1.23}{1.22}$ \\
+  $\frac{1.26}{1.24}$ & 
+  $\frac{1.36}{1.35}$ & 
+  $\bf\frac{1.92}{1.87}$ &
+  $\frac{1.27}{1.35}$ & 
+  $\bf\frac{2.50}{2.41}$ & 
+  $\bf\frac{2.01}{2.81}$ \\
 \hline
  Разрыв волокон основы и утка & 
-  $\frac{1.39}{1.33}$ & 
-  $\bf\frac{3.66}{2.64}$ & 
-  $\frac{1.86}{1.84}$ & 
-  $\frac{1.60}{1.49}$ & 
-  $\frac{1.32}{1.24}$ & 
-  $\frac{1.39}{1.34}$ \\
+  $\frac{1.43}{1.31}$ & 
+  $\frac{1.73}{1.55}$ & 
+  $\bf\frac{2.06}{1.91}$ & 
+  $\frac{1.46}{1.32}$ & 
+  $\bf\frac{2.66}{2.45}$ & 
+  $\bf\frac{2.17}{2.91}$ \\
 \hline
-  Внутренняя пора & 1.02 & \bf1.67 & 0.99 & 1.05 & 1.02 & 1.02 \\
+  Внутренняя пора & 1.23 & 1.39 & 1.62 & \bf4.59 & 1.40 & 1.46 \\
 \hline
 \end{tabular}
--- a/s_steel.tex
+++ b/s_steel.tex
@@ -1,35 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline
-  Равнокомпонентное сжатие & 
-  $\frac{0.99}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.06}{1.05}$ &
-  $\frac{0.99}{1.02}$ & 
-  $\frac{1.52}{2.30}$ & 
-  $\frac{1.76}{1.46}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль основы & 
-  $\frac{0.99}{1.00}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.03}$ & 
-  $\frac{1.06}{1.06}$ &
-  $\frac{1.00}{0.97}$ & 
-  $\frac{1.47}{3.70}$ & 
-  $\frac{1.42}{5.60}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль утка & 
-  $\frac{1.16}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.05}{0.96}$ & 
-  $\frac{1.05}{1.30}$ & 
-  $\frac{1.07}{0.91}$ & 
-  $\frac{1.12}{3.04}$ & 
-  $\frac{1.61}{2.85}$ \\
-\hline
-\end{tabular}
--- a/s_steel_fib.tex
+++ b/s_steel_fib.tex
@@ -1,35 +0,0 @@
-\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
-\hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-\hline
-\hline
-  Равнокомпонентное сжатие & 
-  $\frac{1.00}{1.01}$ & 
-  $\frac{0.99}{0.99}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.02}$ &
-  $\frac{0.63}{0.79}$ & 
-  $\frac{1.01}{3.94}$ & 
-  $\frac{0.45}{0.98}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль основы & 
-  $\frac{1.00}{0.96}$ & 
-  $\frac{0.99}{1.14}$ & 
-  $\frac{1.00}{1.85}$ &
-  $\frac{1.13}{1.62}$ & 
-  $\frac{4.51}{4.26}$ & 
-  $\frac{0.93}{1.07}$ \\
-\hline
-  Сжатие вдоль утка & 
-  $\frac{0.99}{1.08}$ & 
-  $\frac{0.98}{1.06}$ & 
-  $\frac{0.99}{0.91}$ & 
-  $\frac{2.02}{1.21}$ & 
-  $\frac{1.26}{1.15}$ & 
-  $\frac{0.80}{0.91}$ \\
-\hline
-\end{tabular}