Tables changed to charts

c3.tex

@@ -23,6 +23,47 @@
                        column type=|c|}
 }
 
+\newcommand{\kdiagram}[1]{
+\begin{tikzpicture}
+\pgfplotstableread{#1}\loadedtable;
+\begin{axis}[xbar stacked, width=10cm,height=10cm,
+             y dir = reverse,
+             bar width = 0.8,
+             cycle list name=colorbrewer-ylgnbu,
+             ytick=data, 
+             area legend, 
+             xtick=\empty,
+             legend style={at={(0.5,-0.20)},anchor=east,legend columns=-1},
+             yticklabels from table={\loadedtable}{type},
+             yticklabel style={font=\small},
+             xmin=0, 
+             enlarge x limits=false,
+             point meta=explicit,
+             every node near coord/.append style={font=\small},
+             nodes near coords={\pgfmathprintnumber[precision=2, zerofill]
+                                {\pgfplotspointmeta}},
+             nodes near coords align
+             ]
+\foreach \p in {ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz}{
+\addplot+[xbar] 
+table[
+  x expr={\thisrow{\p}/(\thisrow{ksxx}+\thisrow{ksyy}+\thisrow{kszz}+ 
+          \thisrow{ksxy}+\thisrow{ksxz}+\thisrow{ksyz})}, 
+          y=id,           
+          meta=\p
+          ]{\loadedtable};
+}
+\legend{$K_{\sigma_{11}}$, 
+        $K_{\sigma_{22}}$, 
+        $K_{\sigma_{33}}$, 
+        $K_{\sigma_{12}}$, 
+        $K_{\sigma_{13}}$, 
+        $K_{\sigma_{23}}$}
+\end{axis}
+\end{tikzpicture}
+}
+
+
 \chapter{Математическая модель слоя тканого композиционного материала с
 искривленными волокнами и внутренними технологическими дефектами}
 
@@ -33,16 +74,17 @@ c керамическими волокнами и поликристаллич
 
 \subsection{Коэффициенты концентрации напряжений}
 
-Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений представлены в
+Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений представлены на 
-таблице~\ref{tab:max_k_s1}:
+рисунке~\ref{fig:c3:max_k_s1}:
 
-\begin{table}[ht]
+\begin{figure}[ht!]
   \centering
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
+  \kdiagram{tables/p0s0.csv}
-композита при двухосном равнокомпонентном растяжении в плоскости слоя}
+  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
-  \pgfplotstabletypeset{tables/p0s0.csv}
+межволоконного пространства тканого композита при двухосном равнокомпонентном 
-  \label{tab:max_k_s1}
+растяжении в плоскости слоя}
-\end{table}
+ \label{fig:c3:max_k_s1}
+\end{figure}
 
 Как видно из таблицы, наибольший вклад в коэффициенты концентрации для всех
 типов дефектов кроме внутренней технологической поры вносит касательная
@@ -136,49 +178,15 @@ c керамическими волокнами и поликристаллич
 Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений в слое тканного
 композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии
 различных технологических дефектов под воздействием сдвиговых
-нагрузок представлены в таблице~\ref{tab:max_k_s2}:
+нагрузок представлены в таблице~\ref{fig:c3:max_k_s3}:
 
-\begin{table}[ht!]
+\begin{figure}[ht!]
   \centering
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
+  \kdiagram{tables/p0s2.csv}
-композита при чистом формоизменении}
+  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
-  \begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
+межволоконного пространства тканого композита при чистом формоизменении}
-   \hline
+ \label{fig:c3:max_k_s3}
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+\end{figure}
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-    \hline 
-    \hline
-     Пропуск волокна основы
-     & $1{,}21$ & $1{,}04$ & $2{,}17$ & $1{,}15$ & $1{,}35$ & $1{,}41$ \\
-    \hline
-     Пропуск волокна основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}17$ & $0{,}92$ & $1{,}95$ & $1{,}12$ & $1{,}42$ & $1{,}45$ \\
-    \hline 
-    \hline
-     Разрыв нити основы 
-     & $1{,}34$ & $1{,}02$ & $2{,}00$ & $1{,}21$ & $1{,}06$ & $1{,}15$ \\
-    \hline
-     Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}36$ & $1{,}13$ & $1{,}99$ & $1{,}15$ & $0{,}96$ & $1{,}09$ \\
-    \hline
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка 
-     & $1{,}50$ & $1{,}47$ & $2{,}24$ & $1{,}24$ & $0{,}98$ & $1{,}30$ \\
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     & $1{,}38$ & $1{,}21$ & $2{,}16$ & $1{,}18$ & $1{,}06$ & $1{,}32$ \\
-    \hline
-    \hline
-     Внутренняя пора
-     & $1{,}24$ & $1{,}18$ & $4{,}16$ & $1{,}25$ & $1{,}37$ & $1{,}25$ \\
-    \hline
-  \end{tabular}
-  \label{tab:max_k_s2}
-\end{table}
 
 Из таблицы видно, что в случае приложения сдвиговых нагрузок к
 фрагменту композита с локальными технологическими дефектами максимальные
@@ -264,7 +272,7 @@ $\sigma_{12}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
 \ref{eq:b_cond_ideal} -- \ref{eq:b_cond_free} и \ref{eq:b_cond:s3} методом
 конечных элементов, получим распределение интенсивности напряжений
 (рис.~\ref{fig:vmis_v1_s3}) и максимальные значения коэффициентов концентрации
-напряжений (таблица~\ref{tab:max_k_s3}).
+напряжений (таблица~\ref{fig:c3:max_k_s2}).
 
 \begin{figure}[ht]
  \includegraphics[width=15cm]{vmis_v1_s3}
@@ -273,47 +281,14 @@ $\sigma_{12}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
  \label{fig:vmis_v1_s3}
 \end{figure}
 
-\begin{table}[ht!]
+\begin{figure}[ht!]
   \centering
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
+  \kdiagram{tables/p0s1.csv}
-композита при одноосном растяжении}
+  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
-  \begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
+межволоконного пространства тканого композита при одноосном растяжении в 
-   \hline
+направлении волокон основы}
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+ \label{fig:c3:max_k_s2}
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+\end{figure}
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-    \hline 
-    \hline
-     Пропуск волокна основы
-     &$1{,}18$ & $1{,}26$ & $1{,}03$ & $1{,}17$ & $1{,}23$ & $1{,}18$ \\
-    \hline
-     Пропуск волокна основы (доуплотнение) 
-     &$1{,}17$ & $1{,}90$ & $1{,}25$ & $1{,}15$ & $1{,}23$ & $1{,}19$ \\
-    \hline 
-    \hline
-     Разрыв нити основы 
-     &$1{,}22$ & $1{,}86$ & $1{,}34$ & $1{,}21$ & $1{,}27$ & $1{,}23$ \\
-    \hline
-     Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     &$1{,}20$ & $1{,}46$ & $1{,}04$ & $1{,}16$ & $1{,}26$ & $1{,}22$ \\
-    \hline
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка 
-     &$1{,}39$ & $3{,}66$ & $1{,}86$ & $1{,}60$ & $1{,}32$ & $1{,}39$ \\
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     &$1{,}33$ & $2{,}64$ & $1{,}84$ & $1{,}49$ & $1{,}24$ & $1{,}34$ \\
-    \hline
-    \hline
-     Внутренняя пора
-     &$1{,}02$ & $1{,}67$ & $0{,}99$ & $1{,}05$ & $1{,}02$ & $1{,}02$ \\
-    \hline
-  \end{tabular}
-  \label{tab:max_k_s3}
-\end{table}
 
 Из таблицы \ref{tab:max_k_s3} можно заметить, что наибольший вклад в
 коэффициенты концентраций вносят касательные составляющие тензора напряжений
@@ -407,9 +382,9 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
 
 \subsection{Численное решение краевой задачи упругости}
 
-Матрицу будем разбивать 14-узловыми тетраэдральными элементами
+Матрицу будем разбивать 14-узловыми тетраэдральными элементами, а волокно --- 
-(рис.~\ref{fig:c3:mesh:matrix}), а волокно --- 20-узловыми гексаэдральными
+20-узловыми гексаэдральными
-элементами (рис.~\ref{fig:c3:mesh:fibers}). Степень дискретизации
+элементами. Степень дискретизации
 конечно-элементной сетки будем выбирать таким образом, чтобы дальнейшее
 уменьшение характерных размеров элементов ни качественно ни количественно не
 влияло на значения структурных перемещений, деформаций и напряжений в слое
@@ -427,7 +402,7 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
 Кроме того, обращает на себя внимание концентрация напряжений в местах, где
 искривленные нити основы и утка имеют наибольшую кривизну.
 
-В табл. \ref{tab:c3:max_k_s1} представлены максимальные безразмерные
+В табл. \ref{fig:c3:max_k_s1_f} представлены максимальные безразмерные
 коэффициенты $K_{\sigma_{ij}} = \sigma_{ij}({\bf r}) /
 \sigma_{ij}^{per}({\bf r})$, определяемые отношением компонент тензора
 напряжений в слое модельного тканого композита с локальным дефектом к
@@ -445,36 +420,14 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
  \label{fig:c3:vmis_v2_s1}
 \end{figure}
 
-\begin{table}[t!]
+\begin{figure}[ht!]
   \centering
- \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в матрице слоя
+  \kdiagram{tables/p1s0.csv}
-тканого композита при двухосном равнокомпонентном растяжении в плоскости слоя}
+  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
-  \begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
+межволоконного пространства тканого композита при равнокомпонентном двухосном 
-   \hline
+растяжении}
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+ \label{fig:c3:max_k_s1_f}
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+\end{figure}
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-    \hline 
-    \hline
-     Разрыв нити основы 
-     & $1{,}38$ & $3{,}90$ & $1{,}71$ & $1{,}07$ & $1{,}62$ & $1{,}07$ \\
-    \hline
-     Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}17$ & $3{,}18$ & $2{,}29$ & $0{,}91$ & $1{,}65$ & $1{,}38$ \\
-    \hline
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка 
-     & $1{,}32$ & $4{,}16$ & $1{,}85$ & $1{,}16$ & $1{,}64$ & $2{,}27$ \\
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     & $1{,}47$ & $2{,}48$ & $1{,}80$ & $0{,}97$ & $1{,}47$ & $1{,}34$ \\
-    \hline
-  \end{tabular}
-\label{tab:c3:max_k_s1}
-\end{table}
 
 На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d3_s1} и \ref{fig:c3:k_d2d4_s1} представлены
 распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений для
@@ -530,42 +483,19 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
 \end{figure}
 
 Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений представлены в
-таблице~\ref{tab:c3:max_k_s2}. Как видно из таблицы, наибольший вклад в
+таблице~\ref{fig:c3:max_k_s3_f}. Как видно из таблицы, наибольший вклад в
 коэффициенты концентрации напряжений вносят касательная составляющая
 $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ тензора напряжений.
 Значения этих составляющих в материале с дефектом в $10$~--~$29$ раз превышают
 соответствующие значения в материале с идеальной периодической структуре.
 
-\begin{table}[t!]
+\begin{figure}[ht!]
   \centering
- \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в матрице слоя
+  \kdiagram{tables/p1s2.csv}
-тканого композита при чистом формоизменении}
+  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
-  \begin{tabular}{|p{7cm}||c|c|c|c|c|c|}
+межволоконного пространства тканого композита при чистом формоизменении}
-   \hline
+ \label{fig:c3:max_k_s3_f}
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+\end{figure}
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-    \hline 
-    \hline
-     Разрыв нити основы 
-     & $1{,}39$ & $1{,}86$ & $2{,}72$ & $1{,}31$ & $1{,}13$ & $1{,}32$ \\
-    \hline
-     Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}30$ & $3{,}14$ & $5{,}41$ & $0{,}99$ & $0{,}88$ & $1{,}87$ \\
-    \hline
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка 
-     & $1{,}42$ & $2{,}00$ & $1{,}05$ & $1{,}41$ & $1{,}05$ & $1{,}76$ \\
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     & $1{,}24$ & $4{,}68$ & $1{,}39$ & $1{,}07$ & $0{,}96$ & $2{,}08$ \\
-    \hline
-  \end{tabular}
-\label{tab:c3:max_k_s2}
-\end{table}
 
 На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d3_s2} и \ref{fig:c3:k_d2d4_s2} представлены
 распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванных
@@ -613,7 +543,8 @@ $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ т
 показанные на рис.~\ref{fig:c3:vmis_v2_s3}, строго периодичны, что говорит о
 корректности полученного решения.
 
-В таблице \ref{tab:c3:max_k_s3} показаны максимальные безразмерные коэффициенты
+В таблице \ref{fig:c3:max_k_s2_f} показаны максимальные безразмерные 
+коэффициенты
 концентрации напряжений, вызванные наличием разрыва волокна основы и разрывов
 волокон основы и утка в слое тканого композита с поликристаллической матрицей
 при одноосном растяжении. Максимальный вклад в коэффициенты концентраций вносит
@@ -624,41 +555,20 @@ $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ т
 \begin{figure}[ht!]
  \includegraphics[width=15cm]{vmis_v2_s3}
  \caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
-периодической структурой при чистом сдвиге и наличии контакта между волокнами
+периодической структурой при одноосном растяжении в 
+направлении волокон основы и наличии контакта между волокнами
 основы и утка}
  \label{fig:c3:vmis_v2_s3}
 \end{figure}
 
-\begin{table}[t!]
+\begin{figure}[ht!]
   \centering
- \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в матрице слоя
+  \kdiagram{tables/p1s1.csv}
-тканого композита при одноосном растяжении}
+  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре 
-  \begin{tabular}{|p{7cm}||c|c|c|c|c|c|}
+межволоконного пространства тканого композита при одноосном растяжении в 
-   \hline
+направлении волокон основы}
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+ \label{fig:c3:max_k_s2_f}
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+\end{figure}
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-    \hline 
-    \hline
-     Разрыв нити основы 
-     & $1{,}30$ & $3{,}05$ & $1{,}37$ & $1{,}21$ & $1{,}43$ & $1{,}58$ \\
-    \hline
-     Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}07$ & $3{,}04$ & $1{,}08$ & $1{,}02$ & $1{,}12$ & $1{,}14$ \\
-    \hline
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка 
-     & $1{,}42$ & $4{,}94$ & $1{,}05$ & $1{,}47$ & $1{,}49$ & $1{,}45$ \\
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     & $1{,}27$ & $2{,}71$ & $1{,}31$ & $1{,}32$ & $1{,}41$ & $1{,}71$ \\
-    \hline
-  \end{tabular}
-\label{tab:c3:max_k_s3}
-\end{table}
 
 Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванные
 наличием разрыва волокна основы и разрывов волокон основы и утка, показаны на

stress_concentartors.tex

@@ -11,6 +11,25 @@
 \usepackage[pdftex]{graphicx}
 
 \usepackage{pgfplotstable}
+
+\definecolor{ylgnbu1}{RGB}{51, 102, 204}
+\definecolor{ylgnbu2}{RGB}{219, 57, 18}
+\definecolor{ylgnbu3}{RGB}{255, 153, 0}
+\definecolor{ylgnbu4}{RGB}{16, 150, 24}
+\definecolor{ylgnbu5}{RGB}{153, 0, 153}
+\definecolor{ylgnbu6}{RGB}{0, 153, 198}
+
+\pgfplotscreateplotcyclelist{colorbrewer-ylgnbu}{
+{fill=ylgnbu1!50!white, draw=ylgnbu1},
+{fill=ylgnbu2!50!white, draw=ylgnbu2},
+{fill=ylgnbu3!50!white, draw=ylgnbu3},
+{fill=ylgnbu4!50!white, draw=ylgnbu4},
+{fill=ylgnbu5!50!white, draw=ylgnbu5},
+{fill=ylgnbu6!50!white, draw=ylgnbu6},
+}
+
+\usepackage{pgfplots}
+\pgfplotsset{compat=1.9}
 \usepackage{array}
 
 \pagestyle{footcenter}

tables/p0s1.csv

@@ -0,0 +1,8 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.18, 1.26, 1.03, 1.17, 1.23, 1.18 
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.17, 1.90, 1.25, 1.15, 1.23, 1.19 
+3, {Разрыв нити основы}, 1.22, 1.86, 1.34, 1.21, 1.27, 1.23 
+4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.20, 1.46, 1.04, 1.16, 1.26, 1.22 
+5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.39, 3.66, 1.86, 1.60, 1.32, 1.39 
+6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.33, 2.64, 1.84, 1.49, 1.24, 1.34 
+7, {Внутренняя пора}, 1.02, 1.67, 0.99, 1.05, 1.02, 1.02 

tables/p0s2.csv

@@ -0,0 +1,8 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.21, 1.04, 2.17, 1.15, 1.35, 1.41 
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.17, 0.92, 1.95, 1.12, 1.42, 1.45 
+3, {Разрыв нити основы}, 1.34, 1.02, 2.00, 1.21, 1.06, 1.15 
+4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.36, 1.13, 1.99, 1.15, 0.96, 1.09 
+5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.50, 1.47, 2.24, 1.24, 0.98, 1.30 
+6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.38, 1.21, 2.16, 1.18, 1.06, 1.32 
+7, {Внутренняя пора}, 1.24, 1.18, 4.16, 1.25, 1.37, 1.25 

tables/p1s0.csv

@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+3, {Разрыв нити основы}, 1.38, 3.90, 1.71, 1.07, 1.62, 1.07  
+4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.17, 3.18, 2.29, 0.91, 1.65, 1.38
+5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.32, 4.16, 1.85, 1.16, 1.64, 2.27 
+6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.47, 2.48, 1.80, 0.97, 1.47, 1.34  

tables/p1s1.csv

@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+3, {Разрыв нити основы}, 1.30, 3.05, 1.37, 1.21, 1.43, 1.58  
+4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.07, 3.04, 1.08, 1.02, 1.12, 1.14
+5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.42, 4.94, 1.05, 1.47, 1.49, 1.45 
+6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.27, 2.71, 1.31, 1.32, 1.41, 1.71  

tables/p1s2.csv

@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz 
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00 
+3, {Разрыв нити основы}, 1.39, 1.86, 2.72, 1.31, 1.13, 1.32  
+4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.30, 3.14, 5.41, 0.99, 0.88, 1.87
+5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.42, 2.00, 1.05, 1.41, 1.05, 1.76 
+6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.24, 4.68, 1.39, 1.07, 0.96, 2.08