ded/disser
1
0
Fork 0
Code Issues Pull Requests Actions Packages Projects Releases Wiki Activity

Tables changed to charts

Browse Source
This commit is contained in:
Denis V. Dedkov
2014-06-22 18:13:38 +06:00
parent 1e889956a3
commit 5fafb9d569
7 changed files with 153 additions and 187 deletions
Download Patch File Download Diff File Expand all files Collapse all files

284
c3.tex
View File

@@ -23,6 +23,47 @@
column type=|c|}
}
\newcommand{\kdiagram}[1]{
\begin{tikzpicture}
\pgfplotstableread{#1}\loadedtable;
\begin{axis}[xbar stacked, width=10cm,height=10cm,
y dir = reverse,
bar width = 0.8,
cycle list name=colorbrewer-ylgnbu,
ytick=data,
area legend,
xtick=\empty,
legend style={at={(0.5,-0.20)},anchor=east,legend columns=-1},
yticklabels from table={\loadedtable}{type},
yticklabel style={font=\small},
xmin=0,
enlarge x limits=false,
point meta=explicit,
every node near coord/.append style={font=\small},
nodes near coords={\pgfmathprintnumber[precision=2, zerofill]
{\pgfplotspointmeta}},
nodes near coords align
]
\foreach \p in {ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz}{
\addplot+[xbar]
table[
x expr={\thisrow{\p}/(\thisrow{ksxx}+\thisrow{ksyy}+\thisrow{kszz}+
\thisrow{ksxy}+\thisrow{ksxz}+\thisrow{ksyz})},
y=id,
meta=\p
]{\loadedtable};
}
\legend{$K_{\sigma_{11}}$,
$K_{\sigma_{22}}$,
$K_{\sigma_{33}}$,
$K_{\sigma_{12}}$,
$K_{\sigma_{13}}$,
$K_{\sigma_{23}}$}
\end{axis}
\end{tikzpicture}
}
\chapter{Математическая модель слоя тканого композиционного материала с
искривленными волокнами и внутренними технологическими дефектами}
@@ -33,16 +74,17 @@ c керамическими волокнами и поликристаллич
\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений}
Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений представлены в
таблице~\ref{tab:max_k_s1}:
Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений представлены на
рисунке~\ref{fig:c3:max_k_s1}:
\begin{table}[ht]
\begin{figure}[ht!]
\centering
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
композита при двухосном равнокомпонентном растяжении в плоскости слоя}
\pgfplotstabletypeset{tables/p0s0.csv}
\label{tab:max_k_s1}
\end{table}
\kdiagram{tables/p0s0.csv}
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре
межволоконного пространства тканого композита при двухосном равнокомпонентном
растяжении в плоскости слоя}
\label{fig:c3:max_k_s1}
\end{figure}
Как видно из таблицы, наибольший вклад в коэффициенты концентрации для всех
типов дефектов кроме внутренней технологической поры вносит касательная
@@ -136,49 +178,15 @@ c керамическими волокнами и поликристаллич
Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений в слое тканного
композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии
различных технологических дефектов под воздействием сдвиговых
нагрузок представлены в таблице~\ref{tab:max_k_s2}:
нагрузок представлены в таблице~\ref{fig:c3:max_k_s3}:
\begin{table}[ht!]
\begin{figure}[ht!]
\centering
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
композита при чистом формоизменении}
\begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
\hline
& $K_{\sigma_{11}}$
& $K_{\sigma_{22}}$
& $K_{\sigma_{33}}$
& $K_{\sigma_{12}}$
& $K_{\sigma_{13}}$
& $K_{\sigma_{23}}$ \\
\hline
\hline
Пропуск волокна основы
& $1{,}21$ & $1{,}04$ & $2{,}17$ & $1{,}15$ & $1{,}35$ & $1{,}41$ \\
\hline
Пропуск волокна основы (доуплотнение)
& $1{,}17$ & $0{,}92$ & $1{,}95$ & $1{,}12$ & $1{,}42$ & $1{,}45$ \\
\hline
\hline
Разрыв нити основы
& $1{,}34$ & $1{,}02$ & $2{,}00$ & $1{,}21$ & $1{,}06$ & $1{,}15$ \\
\hline
Разрыв нити основы (доуплотнение)
& $1{,}36$ & $1{,}13$ & $1{,}99$ & $1{,}15$ & $0{,}96$ & $1{,}09$ \\
\hline
\hline
Разрыв нитей основы и утка
& $1{,}50$ & $1{,}47$ & $2{,}24$ & $1{,}24$ & $0{,}98$ & $1{,}30$ \\
\hline
Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)
& $1{,}38$ & $1{,}21$ & $2{,}16$ & $1{,}18$ & $1{,}06$ & $1{,}32$ \\
\hline
\hline
Внутренняя пора
& $1{,}24$ & $1{,}18$ & $4{,}16$ & $1{,}25$ & $1{,}37$ & $1{,}25$ \\
\hline
\end{tabular}
\label{tab:max_k_s2}
\end{table}
\kdiagram{tables/p0s2.csv}
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре
межволоконного пространства тканого композита при чистом формоизменении}
\label{fig:c3:max_k_s3}
\end{figure}
Из таблицы видно, что в случае приложения сдвиговых нагрузок к
фрагменту композита с локальными технологическими дефектами максимальные
@@ -264,7 +272,7 @@ $\sigma_{12}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
\ref{eq:b_cond_ideal} -- \ref{eq:b_cond_free} и \ref{eq:b_cond:s3} методом
конечных элементов, получим распределение интенсивности напряжений
(рис.~\ref{fig:vmis_v1_s3}) и максимальные значения коэффициентов концентрации
напряжений (таблица~\ref{tab:max_k_s3}).
напряжений (таблица~\ref{fig:c3:max_k_s2}).
\begin{figure}[ht]
\includegraphics[width=15cm]{vmis_v1_s3}
@@ -273,47 +281,14 @@ $\sigma_{12}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
\label{fig:vmis_v1_s3}
\end{figure}
\begin{table}[ht!]
\begin{figure}[ht!]
\centering
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
композита при одноосном растяжении}
\begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
\hline
& $K_{\sigma_{11}}$
& $K_{\sigma_{22}}$
& $K_{\sigma_{33}}$
& $K_{\sigma_{12}}$
& $K_{\sigma_{13}}$
& $K_{\sigma_{23}}$ \\
\hline
\hline
Пропуск волокна основы
&$1{,}18$ & $1{,}26$ & $1{,}03$ & $1{,}17$ & $1{,}23$ & $1{,}18$ \\
\hline
Пропуск волокна основы (доуплотнение)
&$1{,}17$ & $1{,}90$ & $1{,}25$ & $1{,}15$ & $1{,}23$ & $1{,}19$ \\
\hline
\hline
Разрыв нити основы
&$1{,}22$ & $1{,}86$ & $1{,}34$ & $1{,}21$ & $1{,}27$ & $1{,}23$ \\
\hline
Разрыв нити основы (доуплотнение)
&$1{,}20$ & $1{,}46$ & $1{,}04$ & $1{,}16$ & $1{,}26$ & $1{,}22$ \\
\hline
\hline
Разрыв нитей основы и утка
&$1{,}39$ & $3{,}66$ & $1{,}86$ & $1{,}60$ & $1{,}32$ & $1{,}39$ \\
\hline
Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)
&$1{,}33$ & $2{,}64$ & $1{,}84$ & $1{,}49$ & $1{,}24$ & $1{,}34$ \\
\hline
\hline
Внутренняя пора
&$1{,}02$ & $1{,}67$ & $0{,}99$ & $1{,}05$ & $1{,}02$ & $1{,}02$ \\
\hline
\end{tabular}
\label{tab:max_k_s3}
\end{table}
\kdiagram{tables/p0s1.csv}
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре
межволоконного пространства тканого композита при одноосном растяжении в
направлении волокон основы}
\label{fig:c3:max_k_s2}
\end{figure}
Из таблицы \ref{tab:max_k_s3} можно заметить, что наибольший вклад в
коэффициенты концентраций вносят касательные составляющие тензора напряжений
@@ -407,9 +382,9 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
\subsection{Численное решение краевой задачи упругости}
Матрицу будем разбивать 14-узловыми тетраэдральными элементами
(рис.~\ref{fig:c3:mesh:matrix}), а волокно --- 20-узловыми гексаэдральными
элементами (рис.~\ref{fig:c3:mesh:fibers}). Степень дискретизации
Матрицу будем разбивать 14-узловыми тетраэдральными элементами, а волокно ---
20-узловыми гексаэдральными
элементами. Степень дискретизации
конечно-элементной сетки будем выбирать таким образом, чтобы дальнейшее
уменьшение характерных размеров элементов ни качественно ни количественно не
влияло на значения структурных перемещений, деформаций и напряжений в слое
@@ -427,7 +402,7 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
Кроме того, обращает на себя внимание концентрация напряжений в местах, где
искривленные нити основы и утка имеют наибольшую кривизну.
В табл. \ref{tab:c3:max_k_s1} представлены максимальные безразмерные
В табл. \ref{fig:c3:max_k_s1_f} представлены максимальные безразмерные
коэффициенты $K_{\sigma_{ij}} = \sigma_{ij}({\bf r}) /
\sigma_{ij}^{per}({\bf r})$, определяемые отношением компонент тензора
напряжений в слое модельного тканого композита с локальным дефектом к
@@ -445,36 +420,14 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
\label{fig:c3:vmis_v2_s1}
\end{figure}
\begin{table}[t!]
\centering
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в матрице слоя
тканого композита при двухосном равнокомпонентном растяжении в плоскости слоя}
\begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
\hline
& $K_{\sigma_{11}}$
& $K_{\sigma_{22}}$
& $K_{\sigma_{33}}$
& $K_{\sigma_{12}}$
& $K_{\sigma_{13}}$
& $K_{\sigma_{23}}$ \\
\hline
\hline
Разрыв нити основы
& $1{,}38$ & $3{,}90$ & $1{,}71$ & $1{,}07$ & $1{,}62$ & $1{,}07$ \\
\hline
Разрыв нити основы (доуплотнение)
& $1{,}17$ & $3{,}18$ & $2{,}29$ & $0{,}91$ & $1{,}65$ & $1{,}38$ \\
\hline
\hline
Разрыв нитей основы и утка
& $1{,}32$ & $4{,}16$ & $1{,}85$ & $1{,}16$ & $1{,}64$ & $2{,}27$ \\
\hline
Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)
& $1{,}47$ & $2{,}48$ & $1{,}80$ & $0{,}97$ & $1{,}47$ & $1{,}34$ \\
\hline
\end{tabular}
\label{tab:c3:max_k_s1}
\end{table}
\begin{figure}[ht!]
\centering
\kdiagram{tables/p1s0.csv}
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре
межволоконного пространства тканого композита при равнокомпонентном двухосном
растяжении}
\label{fig:c3:max_k_s1_f}
\end{figure}
На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d3_s1} и \ref{fig:c3:k_d2d4_s1} представлены
распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений для
@@ -530,42 +483,19 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
\end{figure}
Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений представлены в
таблице~\ref{tab:c3:max_k_s2}. Как видно из таблицы, наибольший вклад в
таблице~\ref{fig:c3:max_k_s3_f}. Как видно из таблицы, наибольший вклад в
коэффициенты концентрации напряжений вносят касательная составляющая
$\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ тензора напряжений.
Значения этих составляющих в материале с дефектом в $10$~--~$29$ раз превышают
соответствующие значения в материале с идеальной периодической структуре.
\begin{table}[t!]
\centering
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в матрице слоя
тканого композита при чистом формоизменении}
\begin{tabular}{|p{7cm}||c|c|c|c|c|c|}
\hline
& $K_{\sigma_{11}}$
& $K_{\sigma_{22}}$
& $K_{\sigma_{33}}$
& $K_{\sigma_{12}}$
& $K_{\sigma_{13}}$
& $K_{\sigma_{23}}$ \\
\hline
\hline
Разрыв нити основы
& $1{,}39$ & $1{,}86$ & $2{,}72$ & $1{,}31$ & $1{,}13$ & $1{,}32$ \\
\hline
Разрыв нити основы (доуплотнение)
& $1{,}30$ & $3{,}14$ & $5{,}41$ & $0{,}99$ & $0{,}88$ & $1{,}87$ \\
\hline
\hline
Разрыв нитей основы и утка
& $1{,}42$ & $2{,}00$ & $1{,}05$ & $1{,}41$ & $1{,}05$ & $1{,}76$ \\
\hline
Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)
& $1{,}24$ & $4{,}68$ & $1{,}39$ & $1{,}07$ & $0{,}96$ & $2{,}08$ \\
\hline
\end{tabular}
\label{tab:c3:max_k_s2}
\end{table}
\begin{figure}[ht!]
\centering
\kdiagram{tables/p1s2.csv}
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре
межволоконного пространства тканого композита при чистом формоизменении}
\label{fig:c3:max_k_s3_f}
\end{figure}
На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d3_s2} и \ref{fig:c3:k_d2d4_s2} представлены
распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванных
@@ -613,7 +543,8 @@ $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ т
показанные на рис.~\ref{fig:c3:vmis_v2_s3}, строго периодичны, что говорит о
корректности полученного решения.
В таблице \ref{tab:c3:max_k_s3} показаны максимальные безразмерные коэффициенты
В таблице \ref{fig:c3:max_k_s2_f} показаны максимальные безразмерные
коэффициенты
концентрации напряжений, вызванные наличием разрыва волокна основы и разрывов
волокон основы и утка в слое тканого композита с поликристаллической матрицей
при одноосном растяжении. Максимальный вклад в коэффициенты концентраций вносит
@@ -624,41 +555,20 @@ $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ т
\begin{figure}[ht!]
\includegraphics[width=15cm]{vmis_v2_s3}
\caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
периодической структурой при чистом сдвиге и наличии контакта между волокнами
периодической структурой при одноосном растяжении в
направлении волокон основы и наличии контакта между волокнами
основы и утка}
\label{fig:c3:vmis_v2_s3}
\end{figure}
\begin{table}[t!]
\centering
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в матрице слоя
тканого композита при одноосном растяжении}
\begin{tabular}{|p{7cm}||c|c|c|c|c|c|}
\hline
& $K_{\sigma_{11}}$
& $K_{\sigma_{22}}$
& $K_{\sigma_{33}}$
& $K_{\sigma_{12}}$
& $K_{\sigma_{13}}$
& $K_{\sigma_{23}}$ \\
\hline
\hline
Разрыв нити основы
& $1{,}30$ & $3{,}05$ & $1{,}37$ & $1{,}21$ & $1{,}43$ & $1{,}58$ \\
\hline
Разрыв нити основы (доуплотнение)
& $1{,}07$ & $3{,}04$ & $1{,}08$ & $1{,}02$ & $1{,}12$ & $1{,}14$ \\
\hline
\hline
Разрыв нитей основы и утка
& $1{,}42$ & $4{,}94$ & $1{,}05$ & $1{,}47$ & $1{,}49$ & $1{,}45$ \\
\hline
Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)
& $1{,}27$ & $2{,}71$ & $1{,}31$ & $1{,}32$ & $1{,}41$ & $1{,}71$ \\
\hline
\end{tabular}
\label{tab:c3:max_k_s3}
\end{table}
\begin{figure}[ht!]
\centering
\kdiagram{tables/p1s1.csv}
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в центре
межволоконного пространства тканого композита при одноосном растяжении в
направлении волокон основы}
\label{fig:c3:max_k_s2_f}
\end{figure}
Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванные
наличием разрыва волокна основы и разрывов волокон основы и утка, показаны на

19
stress_concentartors.tex
View File

@@ -11,6 +11,25 @@
\usepackage[pdftex]{graphicx}
\usepackage{pgfplotstable}
\definecolor{ylgnbu1}{RGB}{51, 102, 204}
\definecolor{ylgnbu2}{RGB}{219, 57, 18}
\definecolor{ylgnbu3}{RGB}{255, 153, 0}
\definecolor{ylgnbu4}{RGB}{16, 150, 24}
\definecolor{ylgnbu5}{RGB}{153, 0, 153}
\definecolor{ylgnbu6}{RGB}{0, 153, 198}
\pgfplotscreateplotcyclelist{colorbrewer-ylgnbu}{
{fill=ylgnbu1!50!white, draw=ylgnbu1},
{fill=ylgnbu2!50!white, draw=ylgnbu2},
{fill=ylgnbu3!50!white, draw=ylgnbu3},
{fill=ylgnbu4!50!white, draw=ylgnbu4},
{fill=ylgnbu5!50!white, draw=ylgnbu5},
{fill=ylgnbu6!50!white, draw=ylgnbu6},
}
\usepackage{pgfplots}
\pgfplotsset{compat=1.9}
\usepackage{array}
\pagestyle{footcenter}

8
tables/p0s1.csv Normal file
View File

@@ -0,0 +1,8 @@
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
1, {Пропуск волокна основы}, 1.18, 1.26, 1.03, 1.17, 1.23, 1.18
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.17, 1.90, 1.25, 1.15, 1.23, 1.19
3, {Разрыв нити основы}, 1.22, 1.86, 1.34, 1.21, 1.27, 1.23
4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.20, 1.46, 1.04, 1.16, 1.26, 1.22
5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.39, 3.66, 1.86, 1.60, 1.32, 1.39
6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.33, 2.64, 1.84, 1.49, 1.24, 1.34
7, {Внутренняя пора}, 1.02, 1.67, 0.99, 1.05, 1.02, 1.02
1 id type ksxx ksyy kszz ksxy ksxz ksyz
2 1 {Пропуск волокна основы} 1.18 1.26 1.03 1.17 1.23 1.18
3 2 {Пропуск волокна основы (доуплотнение)} 1.17 1.90 1.25 1.15 1.23 1.19
4 3 {Разрыв нити основы} 1.22 1.86 1.34 1.21 1.27 1.23
5 4 {Разрыв нити основы (доуплотнение)} 1.20 1.46 1.04 1.16 1.26 1.22
6 5 {Разрыв нитей основы и утка} 1.39 3.66 1.86 1.60 1.32 1.39
7 6 {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)} 1.33 2.64 1.84 1.49 1.24 1.34
8 7 {Внутренняя пора} 1.02 1.67 0.99 1.05 1.02 1.02

8
tables/p0s2.csv Normal file
View File

@@ -0,0 +1,8 @@
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
1, {Пропуск волокна основы}, 1.21, 1.04, 2.17, 1.15, 1.35, 1.41
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.17, 0.92, 1.95, 1.12, 1.42, 1.45
3, {Разрыв нити основы}, 1.34, 1.02, 2.00, 1.21, 1.06, 1.15
4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.36, 1.13, 1.99, 1.15, 0.96, 1.09
5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.50, 1.47, 2.24, 1.24, 0.98, 1.30
6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.38, 1.21, 2.16, 1.18, 1.06, 1.32
7, {Внутренняя пора}, 1.24, 1.18, 4.16, 1.25, 1.37, 1.25
1 id type ksxx ksyy kszz ksxy ksxz ksyz
2 1 {Пропуск волокна основы} 1.21 1.04 2.17 1.15 1.35 1.41
3 2 {Пропуск волокна основы (доуплотнение)} 1.17 0.92 1.95 1.12 1.42 1.45
4 3 {Разрыв нити основы} 1.34 1.02 2.00 1.21 1.06 1.15
5 4 {Разрыв нити основы (доуплотнение)} 1.36 1.13 1.99 1.15 0.96 1.09
6 5 {Разрыв нитей основы и утка} 1.50 1.47 2.24 1.24 0.98 1.30
7 6 {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)} 1.38 1.21 2.16 1.18 1.06 1.32
8 7 {Внутренняя пора} 1.24 1.18 4.16 1.25 1.37 1.25

7
tables/p1s0.csv Normal file
View File

@@ -0,0 +1,7 @@
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
1, {Пропуск волокна основы}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00
3, {Разрыв нити основы}, 1.38, 3.90, 1.71, 1.07, 1.62, 1.07
4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.17, 3.18, 2.29, 0.91, 1.65, 1.38
5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.32, 4.16, 1.85, 1.16, 1.64, 2.27
6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.47, 2.48, 1.80, 0.97, 1.47, 1.34
1 id type ksxx ksyy kszz ksxy ksxz ksyz
2 1 {Пропуск волокна основы} 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
3 2 {Пропуск волокна основы (доуплотнение)} 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
4 3 {Разрыв нити основы} 1.38 3.90 1.71 1.07 1.62 1.07
5 4 {Разрыв нити основы (доуплотнение)} 1.17 3.18 2.29 0.91 1.65 1.38
6 5 {Разрыв нитей основы и утка} 1.32 4.16 1.85 1.16 1.64 2.27
7 6 {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)} 1.47 2.48 1.80 0.97 1.47 1.34

7
tables/p1s1.csv Normal file
View File

@@ -0,0 +1,7 @@
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
1, {Пропуск волокна основы}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00
3, {Разрыв нити основы}, 1.30, 3.05, 1.37, 1.21, 1.43, 1.58
4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.07, 3.04, 1.08, 1.02, 1.12, 1.14
5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.42, 4.94, 1.05, 1.47, 1.49, 1.45
6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.27, 2.71, 1.31, 1.32, 1.41, 1.71
1 id type ksxx ksyy kszz ksxy ksxz ksyz
2 1 {Пропуск волокна основы} 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
3 2 {Пропуск волокна основы (доуплотнение)} 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
4 3 {Разрыв нити основы} 1.30 3.05 1.37 1.21 1.43 1.58
5 4 {Разрыв нити основы (доуплотнение)} 1.07 3.04 1.08 1.02 1.12 1.14
6 5 {Разрыв нитей основы и утка} 1.42 4.94 1.05 1.47 1.49 1.45
7 6 {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)} 1.27 2.71 1.31 1.32 1.41 1.71

7
tables/p1s2.csv Normal file
View File

@@ -0,0 +1,7 @@
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
1, {Пропуск волокна основы}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00, 1.00
3, {Разрыв нити основы}, 1.39, 1.86, 2.72, 1.31, 1.13, 1.32
4, {Разрыв нити основы (доуплотнение)}, 1.30, 3.14, 5.41, 0.99, 0.88, 1.87
5, {Разрыв нитей основы и утка}, 1.42, 2.00, 1.05, 1.41, 1.05, 1.76
6, {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)}, 1.24, 4.68, 1.39, 1.07, 0.96, 2.08
1 id type ksxx ksyy kszz ksxy ksxz ksyz
2 1 {Пропуск волокна основы} 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
3 2 {Пропуск волокна основы (доуплотнение)} 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
4 3 {Разрыв нити основы} 1.39 1.86 2.72 1.31 1.13 1.32
5 4 {Разрыв нити основы (доуплотнение)} 1.30 3.14 5.41 0.99 0.88 1.87
6 5 {Разрыв нитей основы и утка} 1.42 2.00 1.05 1.41 1.05 1.76
7 6 {Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)} 1.24 4.68 1.39 1.07 0.96 2.08