Chapter 1 was fixed. Spellcheking

c3.tex

@@ -1,5 +1,5 @@
 \chapter{Влияние локальных полей напряжений на прочностные свойства тканых
-композитов с поикристаллической матрицей с учётом трения между волокнами}
+композитов с поликристаллической матрицей с учётом трения между волокнами}
 
 В главе\inthirdtext
 
@@ -22,7 +22,7 @@
 разделе~\ref{c1:geometry}, за исключением того что расстояние между волокнами в
 точках максимальных кривизн равно нулю (рис.~\ref{fig:c3:fibers}), а в матрице,
 вблизи максимальных кривизн волокон всегда присутствуют внутренние
-технологические поры из-за невозможности заполнить это простаранство материалом
+технологические поры из-за невозможности заполнить это пространство материалом
 матрицы (рис.~\ref{fig:c3:matrix}).
 
 \begin{figure}[ht]
@@ -40,7 +40,7 @@
 \end{figure}
 
 В качестве дефектов, вызывающих концентрации напряжений будем рассматривать
-типичные дефекты, возникающие вследствии очень плотного расположения волокон
+типичные дефекты, возникающие вследствие очень плотного расположения волокон
 --- разрыв волокна основы (рис.~\ref{fig:c3:d1d3}~а) и разрывы волокон основы и
 утка (рис.~\ref{fig:c3:d2d4}~а). Кроме того рассмотрим случаи когда пора в
 матрице, образованная дефектом заполняется материалом матрицы в ходе
@@ -122,7 +122,7 @@
 \subsection{Численное решение краевой задачи упругости}
 
 Для численного решения задачи равнокомпонетного растяжения тканого композита с
-искривленными волокнами и поликристаллическкой матрицей в плоскости слоя
+искривленными волокнами и поликристаллической матрицей в плоскости слоя
 необходимо задать свойства материала. Модуль Юнга $E_f
 = 280$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_f = 0,20$ волокон зададим
 в соответствии с данными работы \cite{bib:tarnapolsky}, а упругие модули
@@ -136,7 +136,7 @@
 (рис.~\ref{fig:c3:mesh:matrix}), а волокно --- 20-узловыми гексаэдральными
 элементами (рис.~\ref{fig:c3:mesh:fibers}). Степень дискретизации
 конечно-элементной сетки будем выбирать таким образом, чтобы дальнейшее
-ументшение характерных размеров элементов ни качественно ни количественно не
+уменьшение характерных размеров элементов ни качественно ни количественно не
 влияло на значения структурных перемещений, деформаций и напряжений в слое
 тканого композита. Параметры сеток, удовлетворяющих этим условиям показаны в
 таблице~\ref{tab:c3:discr}.
@@ -267,7 +267,7 @@
 \end{figure}
 
 \subsection{Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с
-соприкасащимися волокнами при чистом сдвиге}
+соприкасающимися волокнами при чистом сдвиге}
 
 Решим задачу \ref{eq:Eqvilibrium}~--~\ref{eq:Guck} с граничными условиями
 \ref{eq:b_cond_ideal}~--~\ref{eq:b_cond:s2},
@@ -358,7 +358,7 @@ $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ т
 интенсивностей напряжений до $2{,}6$ (рис.~\ref{fig:c3:k_d2d4_s2}~б). 
 
 \subsection{Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с
-соприкасащимися волокнами при одноосном растяжении}
+соприкасающимися волокнами при одноосном растяжении}
 
 Решим задачу \ref{eq:Eqvilibrium}~--~\ref{eq:Guck} с граничными условиями
 \ref{eq:b_cond_ideal}, \ref{eq:b_cond_free} и \ref{eq:b_cond:s3},
@@ -371,7 +371,7 @@ $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ т
 показанные на рис.~\ref{fig:c3:vmis_v2_s3}, строго периодичны, что говорит о
 корректности полученного решения.
 
-В таблице \ref{tab:c3:max_k_s3} показаны макисмальные безразмерные коэффициенты
+В таблице \ref{tab:c3:max_k_s3} показаны максимальные безразмерные коэффициенты
 концентрации напряжений, вызванные наличием разрыва волокна основы и разрывов
 волокон основы и утка в слое тканого композита с поликристаллической матрицей
 при одноосном растяжении. Максимальный вклад в коэффициенты концентраций вносит
@@ -440,7 +440,7 @@ $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ т
 
 Максимальных значений коэффициенты концентрации достигают в местах наибольшей
 кривизны волокон. Для материала с локальным разрывом волокна основы значения
-коэффициентов концентрации интенсивностей напяжений достигают $2{,}3$, а при
+коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений достигают $2{,}3$, а при
 одновременном разрыве волокон основы и утка --- $2{,}5$, причем заполнение
 поры, образовавшейся вследствие наличия локального дефекта, материалом
 поликристаллической матрицы, путем дополнительной пропитки конструкции или
@@ -453,7 +453,7 @@ $\sigma_{13}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ т
 
 \begin{enumerate}
  \item Построена твердотельная модель фрагмента слоя тканого композита с
-искривленными волокнами и поликристалической матрицей с идеальной
+искривленными волокнами и поликристаллической матрицей с идеальной
 периодической структурой и локальными технологическими дефектами, такими как
 разрыв волокна основы и одновременный разрыв волокон основы и утка с учетом
 контакта с трением между волокнами.