Average tables was added
This commit is contained in:
581
c3.tex
581
c3.tex
@@ -303,7 +303,8 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
|
||||
\kdiagram{tables/p0s1.csv}
|
||||
\caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре
|
||||
межволоконного пространства тканого композита с гарантированной прослойкой
|
||||
матрицы между волокнами при одноосном растяжении в направлении волокон основы}
|
||||
матрицы между волокнами при деформации одноосного растяжения в направлении
|
||||
волокон основы}
|
||||
\label{fig:c3:max_k_s1}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
@@ -358,7 +359,8 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s1d5d6}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при одноосном растяжении в направлении волокон основы}
|
||||
доуплотнения~(б) при деформации одноосного растяжения в направлении волокон
|
||||
основы}
|
||||
\label{fig:c3:k_d5d6_s1}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
@@ -366,8 +368,8 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
|
||||
\centering
|
||||
\includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s1d7}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с внутренней технологической порой при одноосном
|
||||
растяжении в направлении волокон основы}
|
||||
слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации
|
||||
одноосного растяжения в направлении волокон основы}
|
||||
\label{fig:c3:k_d7_s1}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
@@ -391,31 +393,49 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
|
||||
\kdiagram{tables/p1s1.csv}
|
||||
\caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре
|
||||
межволоконного пространства тканого композита с контактом между волокнами при
|
||||
одноосном растяжении в направлении волокон основы}
|
||||
деформации одноосного растяжения в направлении волокон основы}
|
||||
\label{fig:c3:max_k_s1_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
Максимальный вклад в коэффициенты концентраций вносит касательная составляющая
|
||||
тензора напряжений $\sigma_{13}$, что говорит о возможном разрушении матрицы по
|
||||
\begin{table}[ht]
|
||||
\centering
|
||||
\caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного
|
||||
пространства тканого композита, при условии наличия контакта с трением между
|
||||
волокнами к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при
|
||||
деформации одноосного растяжения в направлении волокон основы}
|
||||
\pgfplotstabletypeset{tables/avg/p1s1.csv}
|
||||
\label{tab:c3:avg_k_s1_f}
|
||||
\end{table}
|
||||
|
||||
Максимальный вклад в коэффициенты концентраций для всех типов дефектов, за
|
||||
исключением пропуска волокна основы, вносит касательная составляющая тензора
|
||||
напряжений $\sigma_{13}$, что говорит о возможном разрушении матрицы по
|
||||
механизмам сдвигов в плоскости слоя. При этом дополнительное уплотнение
|
||||
полостей, образованных дефектом материалом матрицы уменьшает значения
|
||||
коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}29$ раза.
|
||||
коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}29$ раза. Кроме того,
|
||||
для всех типов дефектов отношение касательной компоненты тензора напряжений
|
||||
$\sigma_{23}$ в точке, соответствующей центру межволоконного пространства к
|
||||
среднему значению той же касательной компоненты в матрице превышают значения
|
||||
коэффициентов концентрации напряжений для этой компоненты, что может говорить о
|
||||
возможном разрушении матрицы в соответсвующей точке как из-за влияния
|
||||
локального дефекта, так и из-за влияния деформации одноосного растяжения в
|
||||
напралении волокон основы.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d1d2}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в
|
||||
направлении волокон основы}
|
||||
\label{fig:c3:k_d1d2_s1_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d1d2}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в
|
||||
% направлении волокон основы}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d1d2_s1_f}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d3d4}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в
|
||||
направлении волокон основы}
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного
|
||||
растяжения в направлении волокон основы}
|
||||
\label{fig:c3:k_d3d4_s1_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
@@ -423,25 +443,20 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s1d5d6}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном растяжении в
|
||||
направлении волокон основы}
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного
|
||||
растяжения в направлении волокон основы}
|
||||
\label{fig:c3:k_d5d6_s1_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое
|
||||
модельного тканого композита при наличии контакта с трением между волокнами,
|
||||
вызванные различными видами локальных технологических дефектов, показаны на
|
||||
рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s1_f}~--~\ref{fig:c3:k_d5d6_s1_f}. Максимальных
|
||||
значений коэффициенты концентрации достигают в местах вблизи локальных
|
||||
дефектов.
|
||||
Для модельного слоя тканого композита с пропуском волокна основы влияние
|
||||
коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений незначительны. Для всех
|
||||
остальных видов дефектов максимальных значений коэффициенты концентрации
|
||||
интенсивностей напряжений достигают в областях вблизи технологических дефектов
|
||||
и приходятся на фазу тканого наполнителя. При этом дополнительное насыщение
|
||||
полостей, образованных локальными технологическими дефектами, материалом
|
||||
матрицы приводит к снижению коэффициентов концентрации интенсивностей
|
||||
напряжений.
|
||||
вызванные разрывом волокон основы или одновременным разрывом волокон основы и
|
||||
утка, показаны на рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s1_f}~--~\ref{fig:c3:k_d5d6_s1_f}.
|
||||
Максимальных значений коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений
|
||||
достигают в областях вблизи технологических дефектов и приходятся на фазу
|
||||
тканого наполнителя. При этом дополнительное насыщение полостей, образованных
|
||||
локальными технологическими дефектами, материалом матрицы приводит к снижению
|
||||
коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
|
||||
|
||||
% Чистое формоизменение
|
||||
|
||||
@@ -468,17 +483,27 @@ $\sigma_{23}$ становится выше значения касательн
|
||||
соответствующей центру межволоконного пространства в слое тканного композита с
|
||||
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии
|
||||
гарантированной прослойки матрицы между волокнами и с наличием различных видов
|
||||
технологических дефектов под воздействием деформации чистого
|
||||
формоизменения представлены в таблице~\ref{fig:c3:max_k_s2}.
|
||||
технологических дефектов под воздействием деформации чистого формоизменения
|
||||
представлены в таблице~\ref{fig:c3:max_k_s2}.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\centering
|
||||
\kdiagram{tables/p0s2.csv}
|
||||
\caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре
|
||||
межволоконного пространства тканого композита при чистом формоизменении}
|
||||
межволоконного пространства тканого композита при деформации чистого
|
||||
формоизменения}
|
||||
\label{fig:c3:max_k_s2}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{table}[ht]
|
||||
\centering
|
||||
\caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного
|
||||
пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при
|
||||
деформации чистого формоизменения}
|
||||
\pgfplotstabletypeset{tables/avg/p0s2.csv}
|
||||
\label{tab:c3:avg_k_s2}
|
||||
\end{table}
|
||||
|
||||
Как видим, в случае деформации чистого формоизменения слоя тканого композита с
|
||||
локальными технологическими дефектами максимальные вклад в коэффициенты
|
||||
концентрации напряжений вносят нормальные составляющие тензора напряжений
|
||||
@@ -486,57 +511,60 @@ $\sigma_{22}$ и $\sigma_{33}$, что говорит о том, что при
|
||||
нагрузок возможно расслоение матрицы материала в направлении, перпендикулярном
|
||||
плоскости слоя или разрыв матрицы в направлении волокон утка. Дополнительное
|
||||
насыщение полости, образованной дефектом, материалом матрицы снижает значения
|
||||
коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}65$ раза.
|
||||
коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}65$ раза. При этом
|
||||
отношение компонент тензора напряжений в точке, соответсвующей центру
|
||||
межволоконного пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в
|
||||
матрице отличаются от коэффициентов концентрации напряжений незначительно
|
||||
(таблица~\ref{tab:c3:avg_k_s2}), что говорит о слабом влиянии локальных
|
||||
технологических дефектов на возможность разрушения материала матрицы в указанной
|
||||
точке.
|
||||
|
||||
На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s2}~--~\ref{fig:c3:k_d7_s2} показаны распределения
|
||||
коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с
|
||||
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии различных
|
||||
типов технологических дефектов и с учётом дополнительной пропитки композита
|
||||
материалом матрицы под воздействием сдвиговых нагрузок.
|
||||
На рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s2} показаны распределения коэффициентов
|
||||
концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с
|
||||
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при одновременном
|
||||
разрыве волокон основы и утка и с учётом дополнительной пропитки композита
|
||||
материалом матрицы под воздействием деформации чистого формоизменения.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d1d2}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при чистом формоизменении}
|
||||
\label{fig:c3:k_d1d2_s2}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d3d4}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при чистом формоизменении}
|
||||
\label{fig:c3:k_d3d4_s2}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\pagebreak
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d1d2}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) при чистом формоизменении}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d1d2_s2}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
%
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d3d4}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) при чистом формоизменении}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d3d4_s2}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
%
|
||||
% \pagebreak
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p0s2d5d6}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при чистом формоизменении}
|
||||
доуплотнения~(б) при дефрмации чистого формоизменения}
|
||||
\label{fig:c3:k_d5d6_s2}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\centering
|
||||
\includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s2d7}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с внутренней технологической порой при чистом
|
||||
формоизменении}
|
||||
\label{fig:c3:k_d7_s2}
|
||||
\end{figure}
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \centering
|
||||
% \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p0s2d7}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с внутренней технологической порой при чистом
|
||||
% формоизменении}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d7_s2}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
|
||||
Максимальных значений коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений
|
||||
достигают в областях, находящихся вблизи локальных технологических дефектов и
|
||||
приходятся на фазу матрицы для всех видов дефектов, кроме одновременного
|
||||
разрыва волокон основы и утка. В случае разрыва волокон основы и утка,
|
||||
максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений приходятся на фазу
|
||||
тканого наполнителя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом,
|
||||
материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации
|
||||
интенсивностей напряжений для всех видов дефектов.
|
||||
приходятся на фазу тканого наполнителя, при этом дополнительное насыщение
|
||||
полости, образованной дефектом, материалом матрицы позволяет снизить значения
|
||||
коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
|
||||
|
||||
% Чистое формоизменение с контактом
|
||||
|
||||
@@ -548,56 +576,76 @@ $\sigma_{22}$ и $\sigma_{33}$, что говорит о том, что при
|
||||
напряжений. Это говорит о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в
|
||||
плоскости слоя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом
|
||||
материалом матрицы позволяет снизить коэффициенты концентрации напряжений в
|
||||
$1{,}02$ -- $1{,}06$ раза.
|
||||
$1{,}02$ -- $1{,}06$ раза.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\centering
|
||||
\kdiagram{tables/p1s2.csv}
|
||||
\caption{Структура значений коэффициентов концентрации напряжений в центре
|
||||
межволоконного пространства модельного тканого композита с контактом между
|
||||
волокнами при чистом формоизменении}
|
||||
волокнами при деформации чистого формоизменения}
|
||||
\label{fig:c3:max_k_s2_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s2_f} и \ref{fig:c3:k_d5d6_s2_f} представлены
|
||||
распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванных
|
||||
наличием дефекта в виде разрыва волокна основы и разрыва волокон основы и утка в
|
||||
слое модельного тканого композита с поликристаллической матрицей и наличием
|
||||
контакта с трением между волокнами при чистом формоизменении.
|
||||
В таблице~\ref{tab:c3:avg_k_s2_f} показаны отношения компонент тензора
|
||||
напряжений в точке, соответсвующей центру межволоконного пространства к средним
|
||||
значениям компонент тензора напряжений в матрице. Как видим из таблицы, для
|
||||
всех дефектов, кроме пропуска волокна основы, эти значения меньше коэффициентов
|
||||
концентрации напряжений, что говорит о возможном разрушении матрицы в указанной
|
||||
точке из-за наличия локальных технологических дефектов. При наличии пропуска
|
||||
волокна основы, отношение нормальной составляющей тензора напряжений
|
||||
$\sigma_{22}$ к среднему значению этой же составляющей в матрице выше
|
||||
соответствующего значения коэффициентов концентрации напряжений. Это
|
||||
свидетельствует о возможном разрыве матрицы в направлении, перпендикулярном
|
||||
плоскости слоя под действием деформации чистого формоизменения.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d1d2}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении}
|
||||
\label{fig:c3:k_d1d2_s2_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
\begin{table}[ht]
|
||||
\centering
|
||||
\caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного
|
||||
пространства тканого композита с контактом между волокнами к средним значениям
|
||||
компонент тензора напряжений в матрице при деформации чистого формоизменения}
|
||||
\pgfplotstabletypeset{tables/avg/p1s2.csv}
|
||||
\label{tab:c3:avg_k_s2_f}
|
||||
\end{table}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d3d4}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении}
|
||||
\label{fig:c3:k_d3d4_s2_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
На рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s2_f} представлены распределения коэффициентов
|
||||
концентрации интенсивностей напряжений, вызванных наличием дефекта в виде
|
||||
одновременного разрыва волокон основы и утка в слое модельного тканого композита
|
||||
с поликристаллической матрицей и наличием контакта с трением между волокнами при
|
||||
деформации чистого формоизменения.
|
||||
|
||||
\clearpage
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d1d2}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d1d2_s2_f}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
%
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d3d4}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d3d4_s2_f}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
%
|
||||
% \clearpage
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p1s2d5d6}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при чистом формоизменении}
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации чистого
|
||||
формоизменения}
|
||||
\label{fig:c3:k_d5d6_s2_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
Как видим, пропуск волокна основы оказывает незначительное влияние на значения
|
||||
коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений. Для остальных видов
|
||||
локальных технологических дефектов максимальные значения коэффициентов
|
||||
концентрации напряжений расположены в областях, находящихся вблизи дефекта, и
|
||||
приходятся на фазу матрицы. Дополнительное насыщение полости, образованной
|
||||
дефектом, материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов
|
||||
концентрации интенсивностей напряжений.
|
||||
Как видим, максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений
|
||||
расположены в областях, находящихся вблизи дефекта, и приходятся на фазу
|
||||
матрицы. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом, материалом
|
||||
матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации интенсивностей
|
||||
напряжений.
|
||||
|
||||
\clearpage
|
||||
|
||||
@@ -608,11 +656,14 @@ $1{,}02$ -- $1{,}06$ раза.
|
||||
% Двухосное равнокомпонентное сжатие
|
||||
|
||||
Рассмотрим материал из ткани с металлическими волокнами в поликристаллической
|
||||
матрице. Такие материалы имеют хорошие показатели при сжатии в плоскости слоя.
|
||||
Найдем коэффициенты концентрации в слое тканого композита с гарантированной
|
||||
прослойкой матрицы между волокнами, вызванные наличием локальных
|
||||
технологических
|
||||
дефектов с учетом граничных условий~\ref{eq:c3:b_cond:s3}:
|
||||
матрице. Упругие модули были выбраны следующими: для волокон модуль Юнга $E_f =
|
||||
200$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_f = 0{,}25$, для поликристаллической
|
||||
матрицы модуль Юнга $E_m = 750$~МПа и коэффициент Пуассона $\nu_m = 0,17$.
|
||||
Такие материалы плохо работают при растяжении, однако имеют хорошие показатели
|
||||
при сжатии в плоскости слоя. Найдем коэффициенты концентрации в слое тканого
|
||||
композита с гарантированной прослойкой матрицы между волокнами, вызванные
|
||||
наличием локальных технологических дефектов с учетом граничных
|
||||
условий~\ref{eq:c3:b_cond:s3}:
|
||||
|
||||
\begin{equation}
|
||||
\begin{array}{c}
|
||||
@@ -639,10 +690,16 @@ $1{,}02$ -- $1{,}06$ раза.
|
||||
видим, максимальный вклад в коэффициенты концентрации интенсивностей напряжений
|
||||
вносит касательная составляющая тензора напряжений $\sigma_{13}$, что
|
||||
свидетельствует о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в
|
||||
плоскости
|
||||
слоя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом материалом
|
||||
матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации напряжений в
|
||||
$1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
|
||||
плоскости слоя. Дополнительное насыщение полости, образованной дефектом
|
||||
материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации
|
||||
напряжений в $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
|
||||
|
||||
В таблице \ref{tab:c3:avg_k_s3} показаны отношения компонент тензора напряжений
|
||||
в точке, соответсвующей центру межволоконного пространства слоя тканого
|
||||
композита к средним значениям соответсвующих компонент тензора напряжений в
|
||||
матрице. Данные значения не превышают значений коэффициентов концентрации
|
||||
напряжений, это говорит о том, что разрушение в матрице будет происходить из-за
|
||||
влияния локальных технологических дефектов.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\centering
|
||||
@@ -654,38 +711,49 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
|
||||
\label{fig:c3:max_k_s3}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
На рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s3} и \ref{fig:c3:k_d7_s3} представлены
|
||||
\begin{table}[ht]
|
||||
\centering
|
||||
\caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного
|
||||
пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при
|
||||
деформации двухосного равнокомпонентного сжатия в плоскости слоя}
|
||||
\pgfplotstabletypeset{tables/avg/p2s3.csv}
|
||||
\label{tab:c3:avg_k_s3}
|
||||
\end{table}
|
||||
|
||||
На рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s3} и \ref{fig:c3:k_d7_s3} представлены
|
||||
распределения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений для
|
||||
слоя модельного тканого композита при наличии гарантированной прослойки
|
||||
матрицы между волокнами с различными видами дефектов. Области, в которых
|
||||
коэффициенты концентрации напряжений расположены вблизи локальных
|
||||
технологических дефектов и приходятся на фазу поликристаллической матрицы.
|
||||
Дополнительное насыщение полостей, образованных дефектами материалом матрицы
|
||||
позволяет снизить значения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
|
||||
матрицы между волокнами с наличием внутреннего технологического дефекта в виде
|
||||
одновременного разрыва волокон основы и утка, а также с внутренней
|
||||
технологической порой. Области, в которых коэффициенты концентрации напряжений
|
||||
расположены вблизи локальных технологических дефектов и приходятся на фазу
|
||||
поликристаллической матрицы. Дополнительное насыщение полостей, образованных
|
||||
дефектами материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов
|
||||
концентрации интенсивностей напряжений.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d1d2}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
|
||||
\label{fig:c3:k_d1d2_s3}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d3d4}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
|
||||
\label{fig:c3:k_d3d4_s3}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\pagebreak
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d1d2}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d1d2_s3}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
%
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d3d4}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d3d4_s3}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
%
|
||||
% \pagebreak
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s3d5d6}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при двухосном равнокомпонентном сжатии}
|
||||
доуплотнения~(б) при деформации двухосного равнокомпонентного сжатия}
|
||||
\label{fig:c3:k_d5d6_s3}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
@@ -693,8 +761,8 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
|
||||
\centering
|
||||
\includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s3d7}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с внутренней технологической порой при двухосном
|
||||
равнокомпонентном сжатии}
|
||||
слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации
|
||||
двухосного равнокомпонентного сжатия}
|
||||
\label{fig:c3:k_d7_s3}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
@@ -715,11 +783,26 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
|
||||
\label{fig:c3:max_k_s3_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{table}[ht]
|
||||
\centering
|
||||
\caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного
|
||||
пространства модельного тканого композита с контактом между волокнами к средним
|
||||
значениям компонент тензора напряжений в матрице при деформации двухосного
|
||||
равнокомпонентного сжатия в плоскости слоя}
|
||||
\pgfplotstabletypeset{tables/avg/p3s3.csv}
|
||||
\label{tab:c3:avg_k_s3_f}
|
||||
\end{table}
|
||||
|
||||
Как видим, максимальный вклад в коэффициенты концентрации напряжений вносят
|
||||
касательные составляющие тензора напряжений $\sigma_{23}$ и $\sigma_{12}$, что
|
||||
говорит о возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов. Дополнительное
|
||||
насыщение полостей, образованных дефектами приводит к уменьшению значений
|
||||
коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}06$ -- $1{,}79$ раза.
|
||||
коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}06$ -- $1{,}79$ раза. При этом
|
||||
отношения компонент тензора напряжений в точке, соответствующей центру
|
||||
межволоконного пространства, к средним значениям компонент тензора напряжений в
|
||||
матрице существенно ниже коэффициентов концентрации напряжений, это говорит о
|
||||
том, что на начало разрушения будет влиять наличие локальных технологических
|
||||
дефектов.
|
||||
|
||||
Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое
|
||||
модельного тканого композита при наличии контакта с трением между волокнами, с
|
||||
@@ -792,7 +875,11 @@ $1{,}06$ -- $1{,}71$ раза.
|
||||
$\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном разрушении матрицы по механизмам
|
||||
сдвигов в плоскости слоя. Дополнительное насыщение полостей, образованных
|
||||
дефектами, материалом матрицы позволяет снизить значения коэффициентов
|
||||
концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}05$ раза.
|
||||
концентрации напряжений в $1{,}02$ -- $1{,}05$ раза. Отношение компонент
|
||||
тензора напряжений в точке, соответствующей центру межволоконного пространства
|
||||
к соответсвующим средним значениям компонент тензора напряжений в матрице ниже
|
||||
коэффициентов концентрации напряжений, следовательно, наибольшее влияние на
|
||||
процесс разрушения будет оказывать наличие внутреннего технологического дефекта.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\centering
|
||||
@@ -804,10 +891,19 @@ $\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном ра
|
||||
\label{fig:c3:max_k_s4}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{table}[ht]
|
||||
\centering
|
||||
\caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного
|
||||
пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при
|
||||
деформации одноосного сжатия в направлении волокон основы}
|
||||
\pgfplotstabletypeset{tables/avg/p2s4.csv}
|
||||
\label{tab:c3:avg_k_s4}
|
||||
\end{table}
|
||||
|
||||
Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое
|
||||
тканного композита с гарантированной прослойкой матрицы между волокнами,
|
||||
вызванные наличием различных видов технологических дефектов показаны на
|
||||
рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s4} -- \ref{fig:c3:k_d7_s4}. Можно видеть, что
|
||||
рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s4} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s4}. Можно видеть, что
|
||||
максимальные значения интенсивностей напряжений в слое тканого композита с
|
||||
гарантированной прослойкой матрицы между волокнами под воздействием деформации
|
||||
одностороннего сжатия в направлении волокон основы, расположены в областях
|
||||
@@ -818,39 +914,38 @@ $\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном ра
|
||||
значения коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений снижаются
|
||||
незначительно.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d1d2}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при одноосном сжатии}
|
||||
\label{fig:c3:k_d1d2_s4}
|
||||
\end{figure}
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d1d2}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) при деформации одноосного сжатия}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d1d2_s4}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d3d4}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при одноосном сжатии}
|
||||
доуплотнения~(б) при деформации одноосного сжатия}
|
||||
\label{fig:c3:k_d3d4_s4}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\pagebreak
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s4d5d6}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при одноосном сжатии}
|
||||
доуплотнения~(б) при деформации одноосного сжатия}
|
||||
\label{fig:c3:k_d5d6_s4}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\centering
|
||||
\includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s4d7}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с внутренней технологической порой при одноосном сжатии}
|
||||
\label{fig:c3:k_d7_s4}
|
||||
\end{figure}
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \centering
|
||||
% \includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s4d7}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации
|
||||
% одноосного сжатия}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d7_s4}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
|
||||
% Одноосное сжатие с контактом
|
||||
|
||||
@@ -867,7 +962,14 @@ $\sigma_{13}$. Это свидетельствует о возможном ра
|
||||
$\sigma_{33}$, что говорит о возможном разрыве матрицы в направлении волокон
|
||||
утка. Дополнительное насыщение полостей, образованных дефектом, материалом
|
||||
матрицы позволяет снизить значения коэффициентов концентрации напряжений в
|
||||
$1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
|
||||
$1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
|
||||
|
||||
В таблице~\ref{tab:c3:avg_k_s4_f} показаны отношения компонент тензора
|
||||
напряжений в точке, соответсвующей центру межволоконного пространства к средним
|
||||
значениям компонент тензора напряжений в матрице. Эти значения существенно
|
||||
меньше коэффициентов концентрации напряжений, что говорит о значительном
|
||||
влиянии локальных технологических дефектов на процесс разрушения матрицы в
|
||||
указанной точке.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\centering
|
||||
@@ -878,25 +980,35 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
|
||||
\label{fig:c3:max_k_s4_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{table}[ht]
|
||||
\centering
|
||||
\caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного
|
||||
пространства модельного тканого композита с контактом между волокнами к средним
|
||||
значениям компонент тензора напряжений в матрице при деформации одноосного
|
||||
сжатия в направлении волокон основы}
|
||||
\pgfplotstabletypeset{tables/avg/p3s4.csv}
|
||||
\label{tab:c3:avg_k_s4_f}
|
||||
\end{table}
|
||||
|
||||
Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое
|
||||
тканого композита, при наличии контакта с трением между волокнами, вызванные
|
||||
наличием различных видов локальных технологических дефектов под действием
|
||||
деформации одноосного сжатия в направлении волокон основы показаны на
|
||||
рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s4_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s4_f}.
|
||||
разрывом волокна основы или одновременным разрывом волокон основы и утка под
|
||||
действием деформации одноосного сжатия в направлении волокон основы показаны на
|
||||
рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s4_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s4_f}.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d1d2}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии}
|
||||
\label{fig:c3:k_d1d2_s4_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d1d2}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d1d2_s4_f}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d3d4}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии}
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного сжатия}
|
||||
\label{fig:c3:k_d3d4_s4_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
@@ -904,17 +1016,15 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s4d5d6}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при одноосном сжатии}
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации одноосного сжатия}
|
||||
\label{fig:c3:k_d5d6_s4_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
Как видим, в случае пропуска волокна основы, влияние коэффициентов концентрации
|
||||
интенсивностей напряжений незначительны. Для остальных типов дефектов
|
||||
максимальные значения коэффициентов концентрации интенсивности напряжений
|
||||
располагаются в областях вблизи локальных технологических дефектов и приходятся
|
||||
на фазу тканого наполнителя. Дополнительное насыщение полостей, образованных
|
||||
технологическими дефектами, материалом матрицы не приводит к существенному
|
||||
снижению коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
|
||||
Как видим, максимальные значения коэффициентов концентрации интенсивности
|
||||
напряжений располагаются в областях вблизи локальных технологических дефектов и
|
||||
приходятся на фазу тканого наполнителя. Дополнительное насыщение полостей,
|
||||
образованных технологическими дефектами, материалом матрицы не приводит к
|
||||
существенному снижению коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений.
|
||||
|
||||
% Двухосное неравнокомпонентное сжатие
|
||||
|
||||
@@ -954,41 +1064,55 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
|
||||
\label{fig:c3:max_k_s5}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{table}[ht]
|
||||
\centering
|
||||
\caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного
|
||||
пространства к средним значениям компонент тензора напряжений в матрице при
|
||||
деформации двухосного неравнокомпонентного сжатия}
|
||||
\pgfplotstabletypeset{tables/avg/p2s5.csv}
|
||||
\label{tab:c3:avg_k_s5}
|
||||
\end{table}
|
||||
|
||||
Как видим, максимальный вклад в коэффициенты концентрации напряжений вносит
|
||||
касательная составляющая тензора напряжений $\sigma_{12}$. Это говорит о
|
||||
возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов. Дополнительное насыщение
|
||||
полости, образованной локальным технологическим дефектом приводит к уменьшению
|
||||
значений коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}51$ раза.
|
||||
значений коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}01$ -- $1{,}51$ раза. При
|
||||
этом значения отношений компонент тензора напряжений в точке, соответствующей
|
||||
центру межволоконного пространства к средним компонентам тензора напряжений в
|
||||
матрице значительно ниже соответствующих коэффициентов концентрации напряжений
|
||||
(таблица~\ref{tab:c3:avg_k_s5}). Это говорит о том, что на процесс разрушения
|
||||
существенное влияние оказывает наличие внутренних технологических дефектов.
|
||||
|
||||
Распределение коэффициентов концентрации напряжений, вызванных различными
|
||||
видами технологических дефектов, в слое тканого композита с гарантированной
|
||||
прослойкой матрицы между волокон под действием деформации двухосного
|
||||
неравнокомпонентного сжатия показаны на рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s5} --
|
||||
\ref{fig:c3:k_d7_s5}.
|
||||
Распределение коэффициентов концентрации напряжений, вызванных одновременным
|
||||
разрвом волокон основы и утка, а также наличием внутренней технологической
|
||||
поры, в слое тканого композита с гарантированной прослойкой матрицы между
|
||||
волокон под действием деформации двухосного неравнокомпонентного сжатия показаны
|
||||
на рис.~\ref{fig:c3:k_d5d6_s5} -- \ref{fig:c3:k_d7_s5}.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d1d2}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии}
|
||||
\label{fig:c3:k_d1d2_s5}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d3d4}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии}
|
||||
\label{fig:c3:k_d3d4_s5}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\pagebreak
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d1d2}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d1d2_s5}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
%
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d3d4}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d3d4_s5}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
%
|
||||
% \pagebreak
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p2s5d5d6}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) при двухосном неравнокомпонентном сжатии}
|
||||
доуплотнения~(б) при деформации двухосного неравнокомпонентного сжатия}
|
||||
\label{fig:c3:k_d5d6_s5}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
@@ -996,8 +1120,8 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
|
||||
\centering
|
||||
\includegraphics[width=10cm]{concentrators/p2s5d7}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с внутренней технологической порой при двухосном
|
||||
неравнокомпонентном сжатии}
|
||||
слое тканого композита с внутренней технологической порой при деформации
|
||||
двухосного неравнокомпонентного сжатия}
|
||||
\label{fig:c3:k_d7_s5}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
@@ -1023,6 +1147,16 @@ $1{,}02$ -- $1{,}50$ раза.
|
||||
\label{fig:c3:max_k_s5_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{table}[ht]
|
||||
\centering
|
||||
\caption{Отношение компонент тензора напряжений в центре межволоконного
|
||||
пространства модельного тканого композита с контактом между волокнами к средним
|
||||
значениям компонент тензора напряжений в матрице при деформации двухосного
|
||||
неравнокомпонентного сжатия}
|
||||
\pgfplotstabletypeset{tables/avg/p3s5.csv}
|
||||
\label{tab:c3:avg_k_s5_f}
|
||||
\end{table}
|
||||
|
||||
Как видим, в случае пропуска волокна основы, максимальный вклад в коэффициенты
|
||||
концентрации напряжений вносит касательная компонента тензора напряжений
|
||||
$\sigma_{12}$, тогда как для остальных видов дефектов, максимальный вклад вносит
|
||||
@@ -1030,28 +1164,33 @@ $\sigma_{12}$, тогда как для остальных видов дефек
|
||||
возможном разрушении матрицы по механизмам сдвигов в плоскости слоя.
|
||||
Дополнительное насыщение полостей, образованных локальными дефектами приводит к
|
||||
снижению значений коэффициентов концентрации напряжений в $1{,}04$ -- $1{,}10$
|
||||
раза.
|
||||
раза. При этом, отношение компонент тензора напряжений в точке, соответствующей
|
||||
центру межволоконного пространства к средним компонентам тензора напряжений в
|
||||
матрице превышает значения коэффициентов концентрации напряжений, что говорит о
|
||||
незначительном влиянии наличия внутреннего технологического дефекта на процесс
|
||||
разрушения матрицы в указанной точке.
|
||||
|
||||
Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений, вызванных
|
||||
наличием различных видов локальных технологических дефектов, в слое тканого
|
||||
композита при наличии контакта с трением между волокнами показаны на
|
||||
рис.~\ref{fig:c3:k_d1d2_s5_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s5_f}.
|
||||
наличием локальных технологических дефектов в виде разрыва волокон основы или
|
||||
одновременного разрыва волокон основы и утка, в слое тканого композита при
|
||||
наличии контакта с трением между волокнами показаны на
|
||||
рис.~\ref{fig:c3:k_d3d4_s5_f} -- \ref{fig:c3:k_d5d6_s5_f}.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d1d2}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном
|
||||
сжатии}
|
||||
\label{fig:c3:k_d1d2_s5_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
% \begin{figure}[ht!]
|
||||
% \includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d1d2}
|
||||
% \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
% слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
% доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном
|
||||
% сжатии}
|
||||
% \label{fig:c3:k_d1d2_s5_f}
|
||||
% \end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d3d4}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном
|
||||
сжатии}
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации двухосного
|
||||
неравнокомпонентного сжатия}
|
||||
\label{fig:c3:k_d3d4_s5_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
@@ -1059,8 +1198,8 @@ $\sigma_{12}$, тогда как для остальных видов дефек
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/p3s5d5d6}
|
||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при двухосном неравнокомпонентном
|
||||
сжатии}
|
||||
доуплотнения~(б) с контактом между волокнами при деформации двухосного
|
||||
неравнокомпонентного сжатия}
|
||||
\label{fig:c3:k_d5d6_s5_f}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
|
||||
Reference in New Issue
Block a user