Inital commit

.gitignore

@@ -0,0 +1,10 @@
+*.aux
+*.toc
+*.log
+*.nav
+*~
+*.backup
+*.snm
+*.out
+*.swp
+.directory

presentation.kilepr

@@ -0,0 +1,53 @@
+[General]
+def_graphic_ext=png
+img_extIsRegExp=false
+img_extensions=.eps .jpg .jpeg .png .pdf .ps .fig .gif
+kileprversion=2
+kileversion=2.1.0
+lastDocument=presentation.tex
+masterDocument=
+name=presentation
+pkg_extIsRegExp=false
+pkg_extensions=.cls .sty .bbx .cbx .lbx
+src_extIsRegExp=false
+src_extensions=.tex .ltx .latex .dtx .ins
+
+[Tools]
+MakeIndex=
+QuickBuild=
+
+[document-settings,item:presentation.tex]
+Bookmarks=113
+Encoding=UTF-8
+FoldedColumns=0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0,0
+FoldedLines=23,26,31,44,67,84,96,112,123,140,150,184,210,245,284,310,331,341,387,435,447,468,490,512,521,530
+Highlighting=LaTeX
+Indentation Mode=
+Mode=LaTeX
+ReadWrite=true
+
+[item:presentation.kilepr]
+archive=true
+column=4
+encoding=
+highlight=
+line=0
+mode=
+open=false
+order=-1
+
+[item:presentation.tex]
+archive=true
+column=22
+encoding=UTF-8
+highlight=LaTeX
+line=563
+mode=LaTeX
+open=true
+order=0
+
+[view-settings,view=0,item:presentation.tex]
+CursorColumn=22
+CursorLine=563
+JumpList=
+ViMarks=a,113,2

presentation.tex

@@ -0,0 +1,584 @@
+\documentclass[unicode]{beamer}
+
+\usepackage[T2A]{fontenc}
+\usepackage[utf8]{inputenc}
+\usepackage[english, russian]{babel}
+\usepackage{array}
+\usetheme{Warsaw}
+\setbeamertemplate{caption}[numbered]
+\setbeamerfont{caption}{size=\scriptsize}
+
+% \logo{\includegraphics[width=25pt]{img/pstu_logo}}
+\title[]{Влияние концентраторов напряжений на прочностные и деформационные
+свойства тканых композитов с поликристаллической матрицей}
+\institute[ПНИПУ]{Пермский национальный исследовательский политехнический университет \\Кафедра механики композиционных материалов и конструкций \\
+Комсомольский пр-т, 29, 614990, Пермь, Россия \\ 
+Тел. / Факс: +7–342–2391294 \\  denis.v.dedkov@gmail.com, rector@pstu.ru}
+\author{Д.~В.~Дедков, \\ научный руководитель: А.~А.~Ташкинов}
+\date{20 мая 2014}
+
+\begin{document}
+
+\frame{\titlepage}
+
+\begin{frame} % Цели и задачи
+ \frametitle{Цель и задачи}
+
+\begin{block}{Цель}
+  Разработка новых математических моделей, описывающих механическое поведение
+тканых композитов с локальными дефектами при комбинированных нагружениях.
+\end{block}
+
+\begin{block}{Задачи}
+  \begin{itemize}
+    \item построение твердотельной модели слоя тканого композиционного материала
+	  с локальными технологическими дефектами;
+    \item разработка математической модели механического поведения слоя тканого
+	  композита при комбинированном пропорциональном нагружении;
+    \item определение коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого
+композита с локальными технологическими дефектами.
+  \end{itemize}
+\end{block}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Актуальность
+  \frametitle{Актуальность задачи}
+
+  \begin{block}{Применение тканых композитов}
+  \begin{itemize}
+   \item Авиационная и космическая отрасли;
+   \item тяжелое и транспортное машиностроение;
+   \item энергетика;
+   \item химическая и нефтяная промышленность;
+   \item строительство.
+  \end{itemize}
+  \end{block}
+
+  \begin{block}{Исследования}
+   \begin{itemize}
+    \item С.~В.~Ломов (Левинский католический институт, Бельгия);
+    \item Ю.~И.~Димитриенко (МГТУ им. Баумана, Россия).
+   \end{itemize}
+
+  \end{block}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Изготовление тканей, характеристики тканей
+ \frametitle{Изготовление тканей}
+
+ \begin{block}{Характеристики тканей}
+  \begin{itemize}
+    \item волокнистый состав;
+    \item тип переплетения;
+    \item ширина;
+    \item толщина;
+    \item масса квадратного метра;
+    \item число нитей основы и утка на единицу длины (плотность ткани);
+    \item разрывная нагрузка и растяжимость (удлинение) при разрыве.
+   \end{itemize}
+ \end{block}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Изготовление тканей, типы переплетений
+ \frametitle{Изготовление тканей}
+ \begin{block}{Типы переплетений}
+  \begin{figure}
+   \includegraphics[width=\linewidth]{img/all_structs}
+   \caption{Схемы типов переплетения: а) полотняное, б)
+сатиновое, в) саржевое $2\times2$}
+  \end{figure}
+ \end{block}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Способы уплотнения матрицы
+ \frametitle{Формирование матрицы}
+
+ \begin{block}{Способы уплотнения матрицы}
+  \begin{itemize}
+    \item с использованием газообразных углеводородов (природный газ, метан,
+    пропан-бутан, бензол и т.п.);
+    \item с использованием жидких углеводородов с большим выходом кокса (пеки,
+    смолы);
+    \item комбинированный, включающий в себя пропитку пористых каркасов жидкими
+    углеводородами, карбонизацию и уплотнение из газовой фазы.
+  \end{itemize}
+ \end{block}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, пропуск волокна основы
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
+
+ \begin{figure}
+  \includegraphics[width=\linewidth]{img/defects/d1d2}
+  \caption{Пропуск волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
+ \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, разрывы волокон
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
+
+ \begin{figure}
+  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d3d6}
+  \caption{Разрыв волокна основы а)~с наличием внутренней полости, б)~с
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
+ \end{figure}
+
+ \begin{figure}
+  \includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/defects/d4d7}
+  \caption{Разрыв волокон основы и утка а)~с наличием внутренней полости, б)~с
+дополнительным уплотнением материалом связующего}
+ \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Локальные технологические дефекты, внутренняя пора
+ \frametitle{Локальные технологические дефекты}
+
+ \begin{figure}
+  \includegraphics[width=0.8\linewidth]{img/defects/d41}
+  \caption{Внутренняя пора}
+ \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Геометрическая модель
+ \frametitle{Геометрия искривленных волокон слоя тканого композита} 
+
+  \begin{figure}
+    \includegraphics[width=\linewidth]{img/geom1}
+    \caption{Участок искривленного волокна}
+  \end{figure}
+
+\begin{columns}
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
+  \begin{block}{Описание геометрии}
+
+    \begin{enumerate}
+      \item $a$ --- сегмент окружности;
+      \item $\alpha = 45^o$;
+      \item $b$ --- линейный участок.
+    \end{enumerate}
+
+  \end{block}
+
+
+ \end{column}
+
+ \begin{column}{0.5\textwidth}
+
+  \begin{block}{Коэффициенты армирования}
+   $\alpha_{x} = \alpha_{y} = 0.14$
+  \end{block}
+
+ \end{column}
+\end{columns}
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Математическая модель, основные гипотезы
+ \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
+
+\begin{columns}
+ \begin{column}{0.4\textwidth}
+  \begin{figure}
+    \centering{\includegraphics[width=4.5cm]{img/frame}}
+    \caption{Фрагмент слоя тканого композита периодической структуры}
+  \end{figure}
+ \end{column}
+ \begin{column}{0.6\textwidth}
+  \begin{footnotesize}
+  \begin{block}{Гипотезы}
+    \begin{itemize}
+      \item поликристаллическая матрица изотропна, линейно упруга ($E_m
+= 0.28$ГПа, $\nu_m = 0.4$);
+      \item керамические волокна изотропны, линейно упруги ($E_f = 280$ГПа, $\nu_f = 0.2$);
+      \item деформации бесконечно малы, взаимное расположение искривленных волокон, места и площади контакта неизменны в процессе нагружения слоя;
+      \item волокна окружены гарантированным слоем матрицы (модель 1) или имеют контакт с трением (модель 2)
+    \end{itemize}
+  \end{block}
+  \end{footnotesize}
+ \end{column}
+\end{columns}
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Математическая модель, краевая задача
+ \frametitle{Математическая модель слоя тканого композита \\ с искривленными волокнами}
+
+  \begin{block}{Уравнения равновесия в напряжениях}
+      $$\sigma_{ij,j} ({\bf r}) = 0;$$
+  \end{block}
+
+  \begin{block}{Геометрические соотношения Коши}
+      $$\varepsilon_{ij} ({\bf r}) = \frac{1}{2}\left[u_{i,j} ({\bf r}) + u_{j,i}({\bf r}) \right];$$
+  \end{block}   
+
+  \begin{block}{Индикаторная функция}
+    $$
+      \lambda = 
+	\left\{
+	  \begin{array}{l}
+	   1, {\bf r} \in V_f; \\
+	   0, {\bf r} \in V_m
+	  \end{array}
+	\right.
+    $$
+  \end{block}
+  
+ \begin{block}{Определяющие соотношения}
+  $$
+  \sigma_{ij} ({\bf r}) = 
+  \left\{
+    C_{ijkl}^f \lambda({\bf r}) +
+    C_{ijkl}^m \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right]
+  \right\}\varepsilon_{kl}({\bf r})
+  $$
+ \end{block}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Математическая модель, граничные условия
+ \frametitle{Граничные условия}
+
+ \begin{block}{Двухосное равнокомпонентное растяжение}
+  \begin{itemize}
+   \item $u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = u_1^0;$
+    $u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = u_3^0;$
+   \item $u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_3} 
+    = u_2 {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = u_2 {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0;$
+   \item $\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} 
+    =\sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = \sigma_{23} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = 0;$
+   \item $\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} 
+    =\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0$
+  \end{itemize}
+ \end{block}
+
+ \begin{columns}
+  \begin{column}{0.6\textwidth}
+    \begin{block}{Идеальное сопряжение на межфазных поверхностях}
+      \begin{itemize}
+      \item $\left[\sigma_{ij}({\bf r})n_{j}({\bf r})\right]|_{\Gamma_7^+} = 
+	      \left[\sigma_{ij}({\bf r})n_{j}({\bf r})\right]|_{\Gamma_7^-}$ 
+      \item $\left[u_i({\bf r})\right]|_{\Gamma_7^+} = 
+	      \left[u_i({\bf r})\right]|_{\Gamma_7^-}$
+      \end{itemize}
+    \end{block}
+
+    \begin{block}{Поверхность внутренней поры}
+      \begin{itemize}
+      \item $\left[\sigma_{ij}({\bf r})n_j({\bf r})\right]_{\Gamma_8} = 0$
+      \end{itemize}    
+    \end{block}
+  \end{column}
+  \begin{column}{0.4\textwidth}
+   \includegraphics[width=1\linewidth]{img/gu}
+  \end{column}
+ \end{columns}
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Математическая модель, условия контакта
+ \frametitle{Граничные условия}
+
+ \begin{block}{Контакт между волокнами основы и утка}
+    если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} <
+  \left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
+  $$
+  \left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{+}} =
+  \left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
+  \left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = \left[u_n {\bf
+  (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
+  $$
+  \noindent а, если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq
+  \left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
+  $$
+  \left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} \geq
+  \left[ f | \sigma_{nn} {\bf (r)} | \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
+  \left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = \left[u_n {\bf
+  (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
+  $$
+  \noindent где индексы $n$ и $\tau$ --- определяют направление внешней нормали и касательной к поверхности $\Gamma_9$.
+ \end{block}
+
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Используемое ПО
+ \frametitle{Используемое программное обеспечение}
+
+ \begin{block}{Некоммерческая платформа численного моделирования SALOME-MECA}
+  \begin{itemize}
+   \item Доступность для различных ОС;
+   \item открытый исходный код;
+   \item расширение пользовательскими модулями на языке Python;
+   \item возможность параллельных вычислений.
+  \end{itemize}
+ \end{block}
+
+ \begin{block}{Встраиваемая СУБД SQLite}
+    \begin{itemize}
+     \item Отсутствие необходимости установки серверной части СУБД;
+     \item высокая скорость работы с большими объемами данных.
+    \end{itemize}
+ \end{block}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Конечноэлементная модель
+  \frametitle{Конечноэлементная модель}
+
+  \begin{figure}
+   \centering{\includegraphics[width=0.6\linewidth]{img/meshes/all}}
+   \caption{Топология конечноэлементной сетки волокон (a) и матрицы (b)}
+  \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Тестирование модели
+ \frametitle{Тестирование модели}
+
+ \begin{table}
+ \caption{Зависимость интенсивностей напряжений от количества конечных
+элементов (дефект 1 --- туннельная пора, дефект 2 --- туннельная пора с
+дополнительным уплотнением)}
+
+  \begin{tabular}{|c|c||c|c||c|c|}
+    \hline
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Без дефекта}& 
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}||}{Дефект 1}&
+    \multicolumn{2}{|p{2.2cm}| }{Дефект 2} \\
+    \hline
+    $C$ & $\sigma_{I}$  & $C$ & $\sigma_{I}$ & $C$ & $\sigma_{I}$ \\
+    \hline
+    \hline
+    218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\
+    \hline
+    271 644 & 32.0 & 261 695 & 36.2 & 241 932 & 36.0 \\
+    \hline
+    365 283 & 31.1 & 345 396 & 35.2 & 326 327 & 35.2 \\
+    \hline
+    427 855 & 31.2 & 402 304 & 35.4 & 382 954 & 35.3  \\
+    \hline
+   \end{tabular}
+\end{table}
+
+ \begin{table}
+ \caption{Зависимость времени рассчетов от числа ядер процессора (относительно
+рассчета на одном ядре)}
+
+  \begin{tabular}{|c||c|c|c|}
+    \hline
+    Кол-во ядер & Без дефекта & Дефект 1 & Дефект 2 \\
+    \hline
+    \hline
+    2 & 0.62 & 0.60 & 0.62 \\
+    \hline
+    4 & 0.40 & 0.43 & 0.41 \\
+    \hline
+   \end{tabular}
+\end{table}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Топология конечноэлементной сетки
+  \frametitle{Топология конечноэлементной сетки}
+ \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+ \begin{center}
+ \begin{footnotesize}
+  \begin{tabular}{l||c|c}
+    \hline
+      & Тетраэдральные & Гексаэдральные \\
+      & элементы       & элементы \\
+    \hline
+    \hline
+    Идеальная структура & 298~255 & 77~760 \\
+    \hline
+     Туннельная пора & 285~664 & 69~984 \\
+     \hline
+    Разрыв волокна основы & 285~466 & 75~168 \\
+    \hline
+    Разрыв волокон основы и утка & 279~276 & 72~576 \\
+    \hline
+    Внутренняя пора & 287~924 & 77~760 \\
+    \hline
+ \end{tabular}
+ \end{footnotesize}
+ \end{center}
+ \end{block}
+
+ \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+ \begin{center}
+ \begin{footnotesize}
+  \begin{tabular}{l||c|c}
+    \hline
+      & Тетраэдральные & Гексаэдральные \\
+      & элементы       & элементы \\
+    \hline
+    \hline
+    Идеальная структура & 405~480 & 77~760 \\
+    \hline
+    Разрыв волокна основы & 405~480 & 75~168 \\
+    \hline
+    Разрыв волокон основы и утка & 405~480 & 72~576 \\
+    \hline
+ \end{tabular}
+ \end{footnotesize}
+ \end{center}
+ \end{block}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Поля напряжений
+ \frametitle{Поля напряжений в элементах структуры}
+
+  \begin{figure}
+   \centering{\includegraphics[width=0.9\linewidth]{img/fields/vmis}}
+   \caption{Поля интенсивности напряжений (ГПа) в волокнах основы и утка (композит идеальной периодической структуры)}
+  \end{figure}
+
+\end{frame}
+
+\setlength{\extrarowheight}{2pt}
+
+\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, двухосное растяжение
+  \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений
+при двухосном равнокомпонентном растяжении}
+  \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_fr}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, чистое формоизменение
+ \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
+чистом формоизменении}
+ 
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_s2}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_fr_s2}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Коэффициенты концентрации, всестороннее сжатие
+ \frametitle{Максимальные безразмерные коэффициенты концентрации напряжений при
+деформации всестороннего сжатия}
+ 
+   \begin{block}{Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_s3}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+  \begin{block}{Модель 2: волокна основы и утка имеют контакт с трением}
+    \begin{center}
+     \begin{footnotesize}
+      \input{s_max_table_all_res_fr_s3}
+     \end{footnotesize}      
+    \end{center}
+  \end{block}
+  
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 1
+ \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 1: волокна окружены гарантированным слоем матрицы}
+
+   \begin{figure}
+     \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/s0d5d6}}
+     \caption{Разрыв волокон основы и утка основы}
+   \end{figure}
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Коэффициенты интенсивностей напряжений, модель 2
+ \frametitle{Безразмерные коэффициенты концентрации интенсивности напряжений. Модель 2: волокна основы \\ и утка имеют контакт с трением}
+
+      \begin{figure}
+        \centering{\includegraphics[width=\linewidth]{img/fields/d1d2}}
+	\caption{Пропуск волокна основы}
+      \end{figure}
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Выводы
+ \frametitle{Выводы}
+
+  \begin{block}{}
+  \begin{footnotesize}
+   \begin{itemize}
+      \item Разработана и протестирована математическая модель слоя тканого
+композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей;
+      \item разработан модуль расширения платформы численного моделирования
+SALOME-MECA для вычисления коэффициентов концентрации напряжений;
+      \item при различных видах внешнего нагружения на основе численного решения
+краевых задач методом конечных элементов определены коэффициенты
+концентрации напряжений, вызванные наличием локальных технологических
+дефектов;
+      \item установлено что механизмы, инициирующие разрушение
+поликристаллической матрицы, могут различаться, в зависимости от вида внешней
+нагрузки.
+   \end{itemize}
+  \end{footnotesize}
+  \end{block}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Публикации
+ \frametitle{Публикации}
+
+\begin{footnotesize}
+ \begin{itemize}
+  \item Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В., Ташкинов~А.~А. Концентрация напряжений в
+слое тканого композита с закрытыми внутренними технологическими порами. //
+Вестник ПНИПУ. Механика, --- 2011. --- Т.4, --- № 4, с. 29--36 (с 2013 г.
+входит в базы цитирования Scopus).
+
+  \item Дедков~Д.~В., Зайцев~А.~В. Концентрация напряжений в слое тканого
+композита с локальными дефектами при двухосном однородном равнокомпонентном
+макродеформировании // Вестник Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки.,
+--- 2013, --- № 4, с. 66--75.
+
+  \item Дедков~Д.~В., Ташкинов~А.~А. Коэффициенты концентрации напряжений в
+слое тканого композита с локальными технологическими дефектами при чистом
+формоизменении // Вычислительная механика сплошных сред., --- 2013 --- Т.6, ---
+№1., --- с. 103--109 (входит в базы цитирования WOS и Scopus) 
+ \end{itemize}
+\end{footnotesize}
+
+\end{frame}
+
+\begin{frame} % Спасибо за внимание
+  \begin{block}{}
+   \centering{Спасибо за внимание!}
+  \end{block} 
+\end{frame}
+
+\end{document}

s_max_table_all_res.tex

@@ -0,0 +1,37 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.36}{1.21}$ & 
+  $\frac{1,15}{1.19}$ & 
+  $\frac{1.07}{0.97}$ &
+  $\frac{1.18}{0.99}$ & 
+  $\frac{1.05}{1.04}$ & 
+  $\bf\frac{1.48}{1.15}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.47}{1.29}$ & 
+  $\bf\frac{2.33}{1.13}$ & 
+  $\frac{1.71}{0.94}$ &
+  $\frac{0.97}{1.16}$ & 
+  $\frac{1.96}{1.27}$ & 
+  $\frac{1.47}{1.24}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.32}{1.18}$ & 
+  $\frac{1.09}{0.98}$ & 
+  $\frac{0.96}{0.99}$ & 
+  $\frac{0.95}{1.01}$ & 
+  $\bf\frac{2.90}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.55}{1.14}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.08 & 1.39 & 1.11 & \bf1.89 & 1.27 & 1.38 \\
+\hline
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_fr.tex

@@ -0,0 +1,27 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.38}{1.17}$ & 
+  $\bf\frac{3.09}{3.18}$ & 
+  $\frac{1.71}{2.29}$ & 
+  $\frac{1.07}{0.91}$ & 
+  $\frac{1.62}{1.65}$ & 
+  $\frac{1.07}{1.38}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.32}{1.47}$ & 
+  $\bf\frac{4.16}{2.48}$ & 
+  $\frac{1.85}{1.80}$ & 
+  $\frac{1.16}{0.97}$ & 
+  $\frac{1.64}{1.47}$ & 
+  $\frac{2.27}{1.34}$ \\
+\hline
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s2.tex

@@ -0,0 +1,27 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.39}{1.30}$ & 
+  $\frac{1.86}{3.14}$ & 
+  $\bf\frac{2.72}{5.41}$ &
+  $\frac{1.31}{0.99}$ & 
+  $\frac{1.13}{0.88}$ & 
+  $\frac{1.32}{1.87}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.42}{1.24}$ & 
+  $\bf\frac{2.00}{4.68}$ & 
+  $\frac{1.05}{1.39}$ & 
+  $\frac{1.41}{1.07}$ & 
+  $\frac{1.05}{0.96}$ & 
+  $\frac{1.76}{2.08}$ \\
+\hline
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_fr_s3.tex

@@ -0,0 +1,35 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.01}{1.01}$ & 
+  $\frac{1.01}{1.03}$ & 
+  $\frac{0.94}{0.95}$ &
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.94}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.99}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.22}{1.22}$ & 
+  $\frac{1.00}{1.01}$ &
+  $\frac{1.60}{1.62}$ & 
+  $\frac{1.51}{1.30}$ & 
+  $\frac{1.20}{1.18}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.06}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.40}{1.39}$ & 
+  $\frac{0.81}{0.83}$ & 
+  $\frac{1.14}{1.12}$ & 
+  $\bf\frac{2.69}{2.22}$ & 
+  $\bf\frac{3.13}{3.02}$ \\
+\hline
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_s2.tex

@@ -0,0 +1,37 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{1.21}{1.17}$ & 
+  $\frac{1.04}{0.92}$ & 
+  $\bf\frac{2.17}{1.95}$ &
+  $\frac{1.15}{1.12}$ & 
+  $\frac{1.35}{1.42}$ & 
+  $\frac{1.41}{1.45}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.34}{1.36}$ & 
+  $\frac{1.02}{1.13}$ & 
+  $\bf\frac{2.00}{1.99}$ &
+  $\frac{1.21}{1.15}$ & 
+  $\frac{1.06}{0.96}$ & 
+  $\frac{1.15}{1.09}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.50}{1.38}$ & 
+  $\frac{1.47}{1.21}$ & 
+  $\bf\frac{2.24}{2.16}$ & 
+  $\frac{1.24}{1.18}$ & 
+  $\frac{0.98}{1.06}$ & 
+  $\frac{1.30}{1.32}$ \\
+\hline
+  Внутренняя пора & 1.24 & 1.18 & \bf4.16 & 1.25 & 1.37 & 1.25 \\
+\hline
+\end{tabular}

s_max_table_all_res_s3.tex

@@ -0,0 +1,35 @@
+\begin{tabular}{m{4.5cm}||m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}|m{0.5cm}}
+\hline
+     & $K_{\sigma_{11}}$ 
+     & $K_{\sigma_{22}}$ 
+     & $K_{\sigma_{33}}$ 
+     & $K_{\sigma_{12}}$ 
+     & $K_{\sigma_{13}}$ 
+     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+\hline
+\hline
+  Туннельная пора & 
+  $\frac{0.99}{0.99}$ & 
+  $\frac{0.95}{0.97}$ & 
+  $\frac{0.98}{0.99}$ &
+  $\frac{0.97}{0.96}$ & 
+  $\bf\frac{1.82}{1.82}$ & 
+  $\frac{0.91}{0.97}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокна основы & 
+  $\frac{1.07}{1.07}$ & 
+  $\frac{1.00}{1.00}$ & 
+  $\frac{1.04}{1.05}$ &
+  $\frac{0.90}{0.91}$ & 
+  $\bf\frac{1.23}{1.01}$ & 
+  $\bf\frac{1.15}{1.33}$ \\
+\hline
+  Разрыв волокон основы и утка & 
+  $\frac{1.17}{1.16}$ & 
+  $\frac{0.93}{0.94}$ & 
+  $\frac{1.10}{1.11}$ & 
+  $\bf\frac{2.62}{2.48}$ & 
+  $\frac{1.32}{1.21}$ & 
+  $\bf\frac{2.06}{1.48}$ \\
+\hline
+\end{tabular}