Fragment slice was redrawed, table was modified
This commit is contained in:
99
c3.tex
99
c3.tex
@@ -1,11 +1,35 @@
|
||||
\pgfplotstableset{
|
||||
col sep=comma,
|
||||
use comma,
|
||||
every head row/.style={before row=\hline,after row=\hline\hline},
|
||||
every last row/.style={after row=\hline},
|
||||
every nth row={1}{before row=\hline},
|
||||
every nth row={2}{before row=\hline\hline},
|
||||
columns={type,ksxx,ksyy,kszz,ksxy,ksxz,ksyz},
|
||||
columns/type/.style={column name=Тип дефекта,
|
||||
column type=|p{8cm}|,
|
||||
string type},
|
||||
columns/ksxx/.style={column name=$K_{\sigma_{11}}$,
|
||||
column type=|c},
|
||||
columns/ksyy/.style={column name=$K_{\sigma_{22}}$,
|
||||
column type=|c},
|
||||
columns/kszz/.style={column name=$K_{\sigma_{33}}$,
|
||||
column type=|c},
|
||||
columns/ksxy/.style={column name=$K_{\sigma_{12}}$,
|
||||
column type=|c},
|
||||
columns/ksxz/.style={column name=$K_{\sigma_{13}}$,
|
||||
column type=|c},
|
||||
columns/ksyz/.style={column name=$K_{\sigma_{23}}$,
|
||||
column type=|c|}
|
||||
}
|
||||
|
||||
\chapter{Математическая модель слоя тканого композиционного материала с
|
||||
искривленными волокнами и внутренними технологическими дефектами}
|
||||
|
||||
В главе\inthirdtext
|
||||
|
||||
\section{Математическая модель упруго-хрупкого поведения слоя тканого композита
|
||||
с поликристаллической матрицей при наличии гарантированной прослойки матрицы
|
||||
между волокнами}
|
||||
c керамическими волокнами и поликристаллической матрицей}
|
||||
|
||||
\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений}
|
||||
|
||||
@@ -16,41 +40,7 @@
|
||||
\centering
|
||||
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
|
||||
композита при двухосном равнокомпонентном растяжении в плоскости слоя}
|
||||
\begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
|
||||
\hline
|
||||
& $K_{\sigma_{11}}$
|
||||
& $K_{\sigma_{22}}$
|
||||
& $K_{\sigma_{33}}$
|
||||
& $K_{\sigma_{12}}$
|
||||
& $K_{\sigma_{13}}$
|
||||
& $K_{\sigma_{23}}$ \\
|
||||
\hline
|
||||
\hline
|
||||
Пропуск волокна основы
|
||||
& $1{,}36$ & $1{,}15$ & $1{,}07$ & $1{,}18$ & $1{,}05$ & $1{,}48$ \\
|
||||
\hline
|
||||
Пропуск волокна основы (доуплотнение)
|
||||
& $1{,}21$ & $1{,}19$ & $0{,}97$ & $0{,}99$ & $1{,}04$ & $1{,}15$ \\
|
||||
\hline
|
||||
\hline
|
||||
Разрыв нити основы
|
||||
& $1{,}47$ & $2{,}33$ & $1{,}71$ & $0{,}97$ & $1{,}96$ & $1{,}47$ \\
|
||||
\hline
|
||||
Разрыв нити основы (доуплотнение)
|
||||
& $1{,}29$ & $1{,}13$ & $0{,}94$ & $1{,}16$ & $1{,}27$ & $1{,}24$ \\
|
||||
\hline
|
||||
\hline
|
||||
Разрыв нитей основы и утка
|
||||
& $1{,}32$ & $1{,}09$ & $0{,}96$ & $0{,}95$ & $2{,}90$ & $1{,}55$ \\
|
||||
\hline
|
||||
Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)
|
||||
& $1{,}18$ & $0{,}98$ & $0{,}9$ & $1{,}01$ & $1{,}06$ & $1{,}14$ \\
|
||||
\hline
|
||||
\hline
|
||||
Внутренняя пора
|
||||
& $1{,}08$ & $1{,}39$ & $1{,}11$ & $1{,}89$ & $1{,}27$ & $1{,}38$\\
|
||||
\hline
|
||||
\end{tabular}
|
||||
\pgfplotstabletypeset{tables/p0s0.csv}
|
||||
\label{tab:max_k_s1}
|
||||
\end{table}
|
||||
|
||||
@@ -386,32 +376,11 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
|
||||
|
||||
|
||||
\section{Математическая модель упруго-хрупкого поведения слоя тканого композита с
|
||||
поликристаллической матрицей при наличии контакта с трением между волокнами}
|
||||
металическими волокнами и поликристаллической матрицей}
|
||||
|
||||
\subsection{Геометрическая модель слоя тканого композита с контактом между
|
||||
волокнами}
|
||||
|
||||
Геометрические параметры модели аналогичны указанным в
|
||||
разделе~\ref{c1:geometry}, за исключением того что расстояние между волокнами в
|
||||
точках максимальных кривизн равно нулю (рис.~\ref{fig:c3:fibers}), а в матрице,
|
||||
вблизи максимальных кривизн волокон всегда присутствуют внутренние
|
||||
технологические поры из-за невозможности заполнить это пространство материалом
|
||||
матрицы (рис.~\ref{fig:c3:matrix}).
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{geometry/v2/regular_slice}
|
||||
\caption{Фрагмент слоя ткани с контактом между волокнами}
|
||||
\label{fig:c3:fibers}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\centering
|
||||
\includegraphics[width=10cm]{geometry/v2/matrix}
|
||||
\caption{Фрагмент поликристаллической матрицы слоя тканого композита с
|
||||
внутренними технологическими порами}
|
||||
\label{fig:c3:matrix}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
В качестве дефектов, вызывающих концентрации напряжений будем рассматривать
|
||||
типичные дефекты, возникающие вследствие очень плотного расположения волокон
|
||||
--- разрыв волокна основы (рис.~\ref{fig:c3:d1d3}~а) и разрывы волокон основы и
|
||||
@@ -447,18 +416,6 @@ $\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая
|
||||
тканого композита. Параметры сеток, удовлетворяющих этим условиям показаны в
|
||||
таблице.
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht]
|
||||
\includegraphics[width=17cm]{mesh/v2/matrix}
|
||||
\caption{Пример дискретизации матрицы}
|
||||
\label{fig:c3:mesh:matrix}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
\begin{figure}[ht!]
|
||||
\includegraphics[width=15cm]{mesh/v2/fibers}
|
||||
\caption{Пример дискретизации волокон}
|
||||
\label{fig:c3:mesh:fibers}
|
||||
\end{figure}
|
||||
|
||||
Решив задачу \ref{eq:Eqvilibrium}~--~\ref{eq:Koshi} с граничными условиями
|
||||
\ref{eq:b_cond}~--~\ref{eq:b_cond_Colomb_2} методом конечных элементов получим
|
||||
поля интенсивностей напряжений в искривленных нитях основы и утка слоя
|
||||
|
||||
Reference in New Issue
Block a user