Compare commits
36 Commits
| Author | SHA1 | Date | |
|---|---|---|---|
| f329385850 | |||
| db50118978 | |||
| 1a1e774ea1 | |||
| 3f8503ce0d | |||
| 2560d7dc02 | |||
| 5fafb9d569 | |||
| 1e889956a3 | |||
| 852e96567b | |||
| 8a16942795 | |||
| 5e232cbb51 | |||
| d60e3768ef | |||
| b90d2dfc0a | |||
| 7c8d00dd56 | |||
| 16dd00a323 | |||
| de770fa35d | |||
| 347f423ba3 | |||
| 90953f1eba | |||
| 70ba7d7b1b | |||
| fe18c071aa | |||
| 7104ac01e5 | |||
| e811942999 | |||
| 81f2c63932 | |||
| 85476f29bb | |||
| 36d7c4fad3 | |||
| 1548832f1a | |||
| 2a61320646 | |||
| da74a52f97 | |||
| 2ef90b0b59 | |||
| baeefbef83 | |||
| f4c3276677 | |||
| a927c6cb23 | |||
| a00b679ecf | |||
| 7f5555ea59 | |||
| 579db4acce | |||
| fe803a6da2 | |||
| 8da0de952c |
169
autoref.tex
Executable file
169
autoref.tex
Executable file
@@ -0,0 +1,169 @@
|
|||||||
|
\documentclass[14pt,autoref,href,facsimile
|
||||||
|
%,fixint=false
|
||||||
|
%,times
|
||||||
|
]{disser}
|
||||||
|
|
||||||
|
\usepackage[a4paper,nohead,includefoot,mag=1000,
|
||||||
|
margin=2cm,footskip=1cm]{geometry}
|
||||||
|
\usepackage[T2A]{fontenc}
|
||||||
|
\usepackage[utf8x]{inputenc}
|
||||||
|
\usepackage[english,russian]{babel}
|
||||||
|
\usepackage{tabularx}
|
||||||
|
\ifpdf\usepackage{epstopdf}\fi
|
||||||
|
|
||||||
|
% Поддержка нескольких списков литературы в одном документе
|
||||||
|
\usepackage{multibib}
|
||||||
|
% Создание команд для цитирования собственных работ диссертанта
|
||||||
|
% в отдельном разделе. В данном случае ссылка будет иметь вид \citemy{...}.
|
||||||
|
\newcites{my}{Список публикаций}
|
||||||
|
|
||||||
|
% Путь к файлам с иллюстрациями
|
||||||
|
\graphicspath{{fig/}}
|
||||||
|
\pagestyle{footcenter}
|
||||||
|
|
||||||
|
\begin{document}
|
||||||
|
% Включение файла с общим текстом диссертации и автореферата
|
||||||
|
% (текст титульного листа и характеристика работы).
|
||||||
|
\input{common}
|
||||||
|
|
||||||
|
\title{АВТОРЕФЕРАТ\\
|
||||||
|
диссертации на соискание ученой степени\\
|
||||||
|
кандидата физико-математических наук}
|
||||||
|
|
||||||
|
\maketitle
|
||||||
|
|
||||||
|
% Внутренняя сторона обложки
|
||||||
|
\noindent
|
||||||
|
\begin{center}
|
||||||
|
Работа выполнена в \emph{Пермском национальном исследовательском
|
||||||
|
политехническом университете}.
|
||||||
|
\end{center}
|
||||||
|
\vskip1ex
|
||||||
|
\begin{tabularx}{\linewidth}{lp{1cm}X}
|
||||||
|
Научный руководитель: & & \emph{профессор}, \\
|
||||||
|
& & \emph{доктор физико-математических наук}, \\
|
||||||
|
& & \emph{Ташкинов Анатолий Александрович}
|
||||||
|
\\
|
||||||
|
Официальные оппоненты: & & \emph{ученая степень}, \\
|
||||||
|
& & \emph{ученое звание}, \\
|
||||||
|
& & \emph{фамилия имя отчество}\\
|
||||||
|
& & \emph{ученая степень}, \\
|
||||||
|
& & \emph{ученое звание}, \\
|
||||||
|
& & \emph{фамилия имя отчество}
|
||||||
|
\\
|
||||||
|
Ведущая организация: & & \emph{название организации}\\
|
||||||
|
\end{tabularx}
|
||||||
|
|
||||||
|
\vskip2ex\noindent
|
||||||
|
Защита состоится \datefield{} в \rule[0pt]{1cm}{0.5pt}\, часов
|
||||||
|
на заседании диссертационного совета \emph{шифр совета} при \emph{название
|
||||||
|
организации, при которой создан совет}, расположенном по адресу:
|
||||||
|
\emph{адрес}
|
||||||
|
|
||||||
|
\vskip1ex\noindent
|
||||||
|
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке
|
||||||
|
\emph{Пермского национального исследовательского политехнического университета}.
|
||||||
|
|
||||||
|
\vskip1ex\noindent
|
||||||
|
Автореферат разослан \datefield{}
|
||||||
|
|
||||||
|
\vskip2ex\noindent
|
||||||
|
Отзывы и замечания по автореферату в двух экземплярах, заверенные
|
||||||
|
печатью, просьба высылать по вышеуказанному адресу на имя ученого секретаря
|
||||||
|
диссертационного совета.
|
||||||
|
|
||||||
|
\vfill\noindent
|
||||||
|
Ученый секретарь\\
|
||||||
|
диссертационного совета,\\
|
||||||
|
\emph{ученая степень}, \emph{ученое звание}%
|
||||||
|
\hfill
|
||||||
|
\makeatletter
|
||||||
|
% вставка файла, содержащего факсимиле ученого секретаря
|
||||||
|
\ifDis@facsimile
|
||||||
|
\raisebox{-4pt}{\includegraphics[width=3cm]{sec-facsimile}}\hfill
|
||||||
|
\fi%
|
||||||
|
\makeatother%
|
||||||
|
\emph{фамилия и. о.}
|
||||||
|
|
||||||
|
\clearpage
|
||||||
|
|
||||||
|
\nsection{Общая характеристика работы}
|
||||||
|
|
||||||
|
% Актуальность работы
|
||||||
|
\actualitysection
|
||||||
|
\actualitytext
|
||||||
|
|
||||||
|
% Цель диссертационной работы
|
||||||
|
\objectivesection
|
||||||
|
\objectivetext
|
||||||
|
|
||||||
|
% Научная новизна
|
||||||
|
\noveltysection
|
||||||
|
\noveltytext
|
||||||
|
|
||||||
|
% Практическая значимость
|
||||||
|
\valuesection
|
||||||
|
\valuetext
|
||||||
|
|
||||||
|
% Результаты и положения, выносимые на защиту
|
||||||
|
\resultssection
|
||||||
|
\resultstext
|
||||||
|
|
||||||
|
% Апробация работы
|
||||||
|
\approbationsection
|
||||||
|
\approbationtext
|
||||||
|
|
||||||
|
% Публикации
|
||||||
|
\pubsection
|
||||||
|
\pubtext
|
||||||
|
|
||||||
|
% Личный вклад автора
|
||||||
|
\contribsection
|
||||||
|
\contribtext
|
||||||
|
|
||||||
|
% Структура и объем диссертации
|
||||||
|
\structsection
|
||||||
|
\structtext
|
||||||
|
|
||||||
|
\nsection{Содержание работы}
|
||||||
|
|
||||||
|
\textbf{Во Введении}
|
||||||
|
\inintrotext
|
||||||
|
|
||||||
|
\textbf{В первой главе}
|
||||||
|
\infirsttext
|
||||||
|
|
||||||
|
Результаты первой главы опубликованы в
|
||||||
|
работе~\citemy{Ivanov_1999_Journal_17_173}.
|
||||||
|
|
||||||
|
\textbf{Во второй главе}
|
||||||
|
\insecondtext
|
||||||
|
|
||||||
|
Результаты второй главы опубликованы в
|
||||||
|
работе~\citemy{Petrov_2001_Journal_23_12321}.
|
||||||
|
|
||||||
|
\textbf{В третьей главе}
|
||||||
|
\inthirdtext
|
||||||
|
|
||||||
|
Результаты третьей главы опубликованы в
|
||||||
|
работе~\citemy{Sidorov_2002_Journal_32_1531}.
|
||||||
|
|
||||||
|
\textbf{В Заключении}
|
||||||
|
\inendtext
|
||||||
|
|
||||||
|
% ----------------------------------------------------------------
|
||||||
|
\renewcommand\bibsection{\nsection{Список публикаций}}
|
||||||
|
|
||||||
|
% Префикс номеров ссылок на работы соискателя
|
||||||
|
\def\BibPrefix{A}
|
||||||
|
\bibliographystylemy{ugost2008}
|
||||||
|
\bibliographymy{my}
|
||||||
|
|
||||||
|
\renewcommand\bibsection{\nsection{Цитированная литература}}
|
||||||
|
|
||||||
|
\def\BibPrefix{}
|
||||||
|
\bibliographystyle{ugost2008}
|
||||||
|
\bibliography{bibliography,my}
|
||||||
|
% ----------------------------------------------------------------
|
||||||
|
|
||||||
|
\end{document}
|
||||||
331
bibliography.bib
331
bibliography.bib
@@ -3,7 +3,7 @@
|
|||||||
Title = {Новые направления в технологии получения углерод-углеродных
|
Title = {Новые направления в технологии получения углерод-углеродных
|
||||||
материалов. Применение углерод-углеродных материалов.},
|
материалов. Применение углерод-углеродных материалов.},
|
||||||
Journal = {Рос. хим. ж-л. (Ж-л Рос. хим. об-ва им. Д.~И.~Менделеева},
|
Journal = {Рос. хим. ж-л. (Ж-л Рос. хим. об-ва им. Д.~И.~Менделеева},
|
||||||
Volume = {4},
|
Number = {4},
|
||||||
Pages = {111--118},
|
Pages = {111--118},
|
||||||
Year = {2007},
|
Year = {2007},
|
||||||
Language = {russian}
|
Language = {russian}
|
||||||
@@ -13,7 +13,7 @@
|
|||||||
Author = {Тарнапольский~Ю.~М. and Розе~А.~В. and Жигун~И.~Г. and Гуняев~Г.~М.},
|
Author = {Тарнапольский~Ю.~М. and Розе~А.~В. and Жигун~И.~Г. and Гуняев~Г.~М.},
|
||||||
Title = {Конструкционные особенности материалов, армированных высокомодульными волокнами},
|
Title = {Конструкционные особенности материалов, армированных высокомодульными волокнами},
|
||||||
Journal = {Механика полимеров},
|
Journal = {Механика полимеров},
|
||||||
Volume = {4},
|
Number = {4},
|
||||||
Pages = {676--685},
|
Pages = {676--685},
|
||||||
Year = {1971},
|
Year = {1971},
|
||||||
Language = {russian}
|
Language = {russian}
|
||||||
@@ -63,19 +63,8 @@
|
|||||||
Language = {russian}
|
Language = {russian}
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
@ARTICLE{bib:dedkov1,
|
|
||||||
Author = {Дедков~Д.~В. and Зайцев~А.~В. and Ташкинов~А.~А. },
|
|
||||||
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с закрытыми
|
|
||||||
внутренними технологическими порами},
|
|
||||||
Journal = {Вестник ПНИПУ. Механика},
|
|
||||||
Volume = {4},
|
|
||||||
Pages = {29--36},
|
|
||||||
Year = {2011},
|
|
||||||
Language = {russian}
|
|
||||||
}
|
|
||||||
|
|
||||||
@ONLINE{bib:code-aster:contact,
|
@ONLINE{bib:code-aster:contact,
|
||||||
url = {http://www.code-aster.org/V2/doc/default/en/man_r/r5/r5.03.50.pdf},
|
url = {http://www.code-aster.org/V2/doc/default/en/man\_r/r5/r5.03.50.pdf},
|
||||||
title = {{[R5.03.50]} Discrete formulation of the contact-friction},
|
title = {{[R5.03.50]} Discrete formulation of the contact-friction},
|
||||||
author = {Mickael ABBAS},
|
author = {Mickael ABBAS},
|
||||||
year = {2012}
|
year = {2012}
|
||||||
@@ -90,14 +79,15 @@ simulations},
|
|||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
@ONLINE{bib:salome:geom,
|
@ONLINE{bib:salome:geom,
|
||||||
url = {http://docs.salome-platform.org/salome_6_5_0/gui/GEOM/index.html},
|
url =
|
||||||
|
{http://docs.salome-platform.org/salome\_6\_5\_0/gui/GEOM/index.html},
|
||||||
title = {SALOME Geometry User's Guide},
|
title = {SALOME Geometry User's Guide},
|
||||||
year = {2012}
|
year = {2012}
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
@ONLINE{bib:salome:additional_geom,
|
@ONLINE{bib:salome:additional_geom,
|
||||||
url =
|
url =
|
||||||
{http://docs.salome-platform.org/salome_6_5_0/gui/GEOM/SALOME_BOA_PA.pdf},
|
{http://docs.salome-platform.org/salome\_6\_5\_0/gui/GEOM/SALOME\_BOA\_PA.pdf},
|
||||||
title = {General Fuse Algorithm, Partition Algorithm, Boolean Operations
|
title = {General Fuse Algorithm, Partition Algorithm, Boolean Operations
|
||||||
Algorithm. Backgrounds.},
|
Algorithm. Backgrounds.},
|
||||||
year = {2010}
|
year = {2010}
|
||||||
@@ -112,7 +102,7 @@ Algorithm. Backgrounds.},
|
|||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
@ONLINE{bib:code-aster:common,
|
@ONLINE{bib:code-aster:common,
|
||||||
url = {http://www.code-aster.org/V2/UPLOAD/DOC/Presentation/2007_nafems.pdf},
|
url = {http://www.code-aster.org/V2/UPLOAD/DOC/Presentation/2007\_nafems.pdf},
|
||||||
title = {Free Software for Computational Mechanics: EDF’s Choice},
|
title = {Free Software for Computational Mechanics: EDF’s Choice},
|
||||||
author = {Christophe Durand},
|
author = {Christophe Durand},
|
||||||
year = {2007}
|
year = {2007}
|
||||||
@@ -120,7 +110,7 @@ Algorithm. Backgrounds.},
|
|||||||
|
|
||||||
@ONLINE{bib:code-aster:presentation,
|
@ONLINE{bib:code-aster:presentation,
|
||||||
url =
|
url =
|
||||||
{http://www.code-aster.org/V2/UPLOAD/DOC/Presentation/2008_Manchester.pdf},
|
{http://www.code-aster.org/V2/UPLOAD/DOC/Presentation/2008\_Manchester.pdf},
|
||||||
title = {Analyse des Structures et Thermo-m\'{e}canique pour des \'{E}tudes
|
title = {Analyse des Structures et Thermo-m\'{e}canique pour des \'{E}tudes
|
||||||
et des Recherches},
|
et des Recherches},
|
||||||
year = {2007}
|
year = {2007}
|
||||||
@@ -133,3 +123,308 @@ et des Recherches},
|
|||||||
pages = {454},
|
pages = {454},
|
||||||
language = {russian}
|
language = {russian}
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:matveenko,
|
||||||
|
author = {Матвеенко~В.~П. and Федоров~А.~Ю.},
|
||||||
|
title = {Оптимизация геометрии составных упругих тел как основа
|
||||||
|
совершенствования методик испытаний на прочность клеевых соединений},
|
||||||
|
journal = {Вычислительная механика сплошных сред},
|
||||||
|
number = {4},
|
||||||
|
volume = {4},
|
||||||
|
pages = {63--70},
|
||||||
|
year = {2011},
|
||||||
|
language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:lomov1,
|
||||||
|
author = {Stepan~V.~Lomov and Dmitry~S.~Ivanov and Ignaas~Verpoest and
|
||||||
|
Masaru~Zako and Tetsusei~Kurashiki and Hiroaki~Nakai and Satoru~Hirosawa},
|
||||||
|
title = {Meso-FE modelling of textile composites: Road map, data flow and
|
||||||
|
algorithms},
|
||||||
|
journal = {Composites Science and Technology},
|
||||||
|
number = {9},
|
||||||
|
volume = {67},
|
||||||
|
year = {2007},
|
||||||
|
pages = {1870--1891}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:lomov2,
|
||||||
|
author = {Ignaas~Verpoest and Stepan~V.~Lomov},
|
||||||
|
title = {Virtual textile composites software WiseTex: Integration with
|
||||||
|
micro-mechanical, permeability and structural analysis},
|
||||||
|
journal = {Composites Science and Technology},
|
||||||
|
volume = {65},
|
||||||
|
number = {15--16},
|
||||||
|
year = {2005},
|
||||||
|
pages = {2563--2574}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:shokrieh,
|
||||||
|
author = {Shokrieh~Mahmood~M. and Lessard~Larry~B.},
|
||||||
|
title = {Progressive Fatigue Damage Modeling of Composite Materials, Part
|
||||||
|
II: Material Characterization and Model Verification},
|
||||||
|
journal = {Journal of Composite Materials},
|
||||||
|
year = {2000},
|
||||||
|
number = {34},
|
||||||
|
pages = {1081--1116}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:nishikawa,
|
||||||
|
author = {Yasuhiro~Nishikawa and Kazuya~Okubo and Toru~Fujii and
|
||||||
|
Kazumasa~Kawabe},
|
||||||
|
title = {Fatigue crack constraint in plain-woven CFRP using newlydeveloped
|
||||||
|
spread tows},
|
||||||
|
journal = {International Journal of Fatigue},
|
||||||
|
volume = {28},
|
||||||
|
number = {10},
|
||||||
|
year = {2006},
|
||||||
|
pages = {1248--1253}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:hufenbach,
|
||||||
|
author = {Hufenbach~W. and Blazejewski~W. and Kroll~L. and B\"{o}hm~R. and
|
||||||
|
Gude~M. and Czulak~A.},
|
||||||
|
title = {Manufacture and multiaxial test of composite tube specimenswith
|
||||||
|
braided glass fibre reinforcement},
|
||||||
|
journal = {Journal of Materials Processing Technology},
|
||||||
|
number = {162--163},
|
||||||
|
year = {2005},
|
||||||
|
pages = {65--70}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@BOOK{bib:overview1,
|
||||||
|
author = {Тарнопольский Ю. М. and Жигун И.Г. and Поляков В.А.},
|
||||||
|
title = {Пространственно-армированные композиционные материалы},
|
||||||
|
Publisher = {Машиностроение},
|
||||||
|
Address = {М},
|
||||||
|
Year = {1987},
|
||||||
|
Pages = {224},
|
||||||
|
language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@BOOK{bib:overview2,
|
||||||
|
author = {под ред.Т.-В. чу и Ф.Ко.},
|
||||||
|
title = {Тканые конструкционные композиты},
|
||||||
|
Publisher = {Мир},
|
||||||
|
Address = {М},
|
||||||
|
Year = {1991},
|
||||||
|
Pages = {432},
|
||||||
|
language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview3,
|
||||||
|
author = {Dimitrienko Yu. I.},
|
||||||
|
title = {Modelling of Mechanical Properties of Composite Materials
|
||||||
|
under High Temperatures. Part 3. Textile Composites},
|
||||||
|
journal = {International Journal of Applied Composite Materials},
|
||||||
|
volume = {5},
|
||||||
|
number = {4},
|
||||||
|
year = {1998},
|
||||||
|
pages = {257-272}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@BOOK{bib:overview4,
|
||||||
|
author = {Димитриенко Ю.И.},
|
||||||
|
title = {Механика композиционных материалов при высоких температурах.},
|
||||||
|
Publisher = {Машиностроение},
|
||||||
|
Address = {М},
|
||||||
|
year = {1997},
|
||||||
|
pages = {364},
|
||||||
|
language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview5,
|
||||||
|
author = {Диксит А. and Мали Х.С.},
|
||||||
|
title = {Обзор способов моделирования текстильно-тканевых композитов для
|
||||||
|
прогнозирования их механических свойств},
|
||||||
|
journal = {Механика композитных материалов},
|
||||||
|
volume = {49},
|
||||||
|
year = {2013},
|
||||||
|
number = {1},
|
||||||
|
pages = {12-34},
|
||||||
|
language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview6,
|
||||||
|
author = {Cao J. and Akkerman R. and Boisse P. and Chen J. and Cheng H.S.
|
||||||
|
and de Graaf E.F. and Gorczyca J.L. and Harrison P. and Hivet G. and Launay J.
|
||||||
|
and Lee W. and Liu L. and Lomov S.V. and Long A.C. and de Luycker E. and
|
||||||
|
Morestin F.},
|
||||||
|
title = {Characterization of mechanical behavior of woven fabrics:
|
||||||
|
Experimental methods and benchmark results},
|
||||||
|
journal = {Composites Part A: Applied Science and Manufacturing.},
|
||||||
|
year = {2008},
|
||||||
|
volume = {39},
|
||||||
|
Issue = {6},
|
||||||
|
pages = {1037-1053}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview7,
|
||||||
|
author = {Brian N. Cox and Gerry Flanagan},
|
||||||
|
title = {Handbook of Analytical Methods for Textile Сomposites},
|
||||||
|
journal = {NASA Contractor Report},
|
||||||
|
year = {1997},
|
||||||
|
pages = {161}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@BOOK{bib:overview8,
|
||||||
|
author = {Vanaerschot A. and Cox B.N. and Lomov S.V. and Vandepitte D.},
|
||||||
|
title = {Mechanical property evaluation of polymer textile composites by
|
||||||
|
multi-scale modelling based on internal geometry variability},
|
||||||
|
year = {2012},
|
||||||
|
pages = {5043-5054}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview9,
|
||||||
|
author = {Lomov Stepan V and Verpoest Ignaas and Cichosz Joerg and Hahn
|
||||||
|
Christoph and Ivanov D.S. and Verleye B.},
|
||||||
|
title = {Meso-level textile composites simulations: Open data exchange and
|
||||||
|
scripting},
|
||||||
|
journal = {Journal of Composite Materials},
|
||||||
|
volume = {20},
|
||||||
|
year = {2013}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview10,
|
||||||
|
author = {Abdiwi F. and Harrison P. and Koyama I. and Yu W. R. and Long A.
|
||||||
|
C. and Corriea N. and Guo Z.},
|
||||||
|
title = {Characterising and modelling variability of tow orientation in
|
||||||
|
engineering fabrics and textile composites},
|
||||||
|
journal = {Composites Science and Technology},
|
||||||
|
number = {72(9)},
|
||||||
|
year = {2012},
|
||||||
|
pages = {1034-1041}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview11,
|
||||||
|
author = {Blinzler B.J. and Goldberg R.K. and Binienda W.K.},
|
||||||
|
title = {Macroscale independently homogenized subcells for modeling
|
||||||
|
braided composites},
|
||||||
|
journal = {AIAA Journal},
|
||||||
|
year = {2012},
|
||||||
|
volume = {50},
|
||||||
|
Issue = {9},
|
||||||
|
pages = {1873-1884}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview12,
|
||||||
|
author = {Nali P. and Carrera E.},
|
||||||
|
title = {A numerical assessment on two-dimensional failure criteria for
|
||||||
|
composite layered structures},
|
||||||
|
journal = {Composites Part B: Engineering},
|
||||||
|
volume = {43},
|
||||||
|
Issue = {2},
|
||||||
|
year = {2012},
|
||||||
|
pages = {280-289}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview13,
|
||||||
|
author = {Hage Ch.E. and Youne's R. and Aboura Z. and Benzeggagh M.L. and
|
||||||
|
Zoaeter M.},
|
||||||
|
title = {Analytical and numerical modeling of mechanical properties of
|
||||||
|
orthogonal 3D CFRP},
|
||||||
|
journal = {Composites Science and Technology},
|
||||||
|
year = {2009},
|
||||||
|
volume = {69},
|
||||||
|
Issue = {1},
|
||||||
|
pages = {111–116}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview14,
|
||||||
|
author = {N\v{e}me\v{c}ek J. and Kr\'{a}l\'{i}k V., Vond\v{r}ejc J.},
|
||||||
|
title = {Micromechanical analysis of heterogeneous structural materials},
|
||||||
|
journal = {Cement and Concrete Composites},
|
||||||
|
volume = {36},
|
||||||
|
year = {2013},
|
||||||
|
Issue = {1},
|
||||||
|
pages = {85-92}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview15,
|
||||||
|
author = {Burks B. and Middleton J. and Kumosa M.},
|
||||||
|
title = {Micromechanics modeling of fatigue failure mechanisms in a
|
||||||
|
hybrid polymer matrix composite},
|
||||||
|
journal = {Composites Science and Technology},
|
||||||
|
year = {2012},
|
||||||
|
volume = {72},
|
||||||
|
Issue = {15},
|
||||||
|
pages = {1863-1869}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview16,
|
||||||
|
author = {Abe D. and Bacarreza O. and Aliabadi M.H.},
|
||||||
|
title = {Micromechanical modeling for the evaluation of elastic moduli of
|
||||||
|
woven composites},
|
||||||
|
journal = {Key Engineering Materials},
|
||||||
|
year = {2012},
|
||||||
|
volume = {525-526},
|
||||||
|
pages = {73-76}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview17,
|
||||||
|
author = {Nov\'{a}k J. and Kaczmarczyk T. and Grassl P. and Zeman J. and
|
||||||
|
Pearce C.J.},
|
||||||
|
title = {A micromechanics-enhanced finite element formulation for modeling
|
||||||
|
heterogeneous materials},
|
||||||
|
journal = {Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering},
|
||||||
|
year = {2012},
|
||||||
|
volume = {201-204},
|
||||||
|
pages = {53-64}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview18,
|
||||||
|
author = {Tran T.D. and Kelly D. and Prusty B.G. and Gosse J.H. and
|
||||||
|
Christensen S.},
|
||||||
|
title = {Micromechanical modeling for onset of distortional matrix damage
|
||||||
|
of fiber reinforced composite materials},
|
||||||
|
journal = {Composite Structures},
|
||||||
|
year = {2012},
|
||||||
|
volume = {94},
|
||||||
|
Issue = {2},
|
||||||
|
pages = {745-757}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview19,
|
||||||
|
author = {Karkkainen R.L. and Tzeng J.T.},
|
||||||
|
title = {Micromechanical strength modeling and investigation of stitch
|
||||||
|
density effects on 3D orthogonal composites},
|
||||||
|
journal = {Journal of Composite Materials},
|
||||||
|
year = {2009},
|
||||||
|
volume = {43},
|
||||||
|
Issue = {25},
|
||||||
|
pages = {3125-3142}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview20,
|
||||||
|
author = {Hettich T. and Hund A. and Ramm E.},
|
||||||
|
title = {Modeling of failure in composites by X-FEM and level sets within
|
||||||
|
a multiscale framework},
|
||||||
|
journal = {Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering},
|
||||||
|
year = {2008},
|
||||||
|
volume = {197},
|
||||||
|
Issue = {5},
|
||||||
|
pages = {414-424}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview21,
|
||||||
|
author = {Buchanan D.L. and Gosse J.H. and Wollschlager J.A. and Ritchey
|
||||||
|
A. and Byron Pipes R.},
|
||||||
|
title = {Micromechanical enhancement of the macroscopic strain state for
|
||||||
|
advanced composite materials},
|
||||||
|
journal = {Composites Science and Technology},
|
||||||
|
year = {2009},
|
||||||
|
volume = {69},
|
||||||
|
Issue = {11-12},
|
||||||
|
pages = {1974-1978}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{bib:overview22,
|
||||||
|
author = {Li L.Y. and Wen P.H. and Aliabadi M.H.},
|
||||||
|
title = {Meshfree modeling and homogenization of 3D orthogonal woven
|
||||||
|
composites},
|
||||||
|
journal = {Composites Science and Technology},
|
||||||
|
year = {2011},
|
||||||
|
volume = {71},
|
||||||
|
Issue = {15},
|
||||||
|
pages = {1777-1788}
|
||||||
|
}
|
||||||
154
c1.tex
154
c1.tex
@@ -1,5 +1,5 @@
|
|||||||
\chapter{Зависимость деформационных и прочностных свойств тканых композитов с
|
\chapter{Физическая модель тканого композиционного материала полотняного
|
||||||
поликристаллической матрицей от наличия локальных концентраторов напряжений}
|
плетения}
|
||||||
|
|
||||||
В главе\infirsttext
|
В главе\infirsttext
|
||||||
|
|
||||||
@@ -7,67 +7,6 @@
|
|||||||
композиционных материалов, приводящие к появлению локальных концентраторов
|
композиционных материалов, приводящие к появлению локальных концентраторов
|
||||||
напряжений}
|
напряжений}
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Описание технологического процесса изготовления волокон}
|
|
||||||
|
|
||||||
Волокна, используемые в тканых композитах с поликристаллической матрицей
|
|
||||||
обладают уникальными механическими и физическими свойствами по раду показателей:
|
|
||||||
высокая теплостойкость, низкие коэффициенты трения и температурного расширения,
|
|
||||||
высокая стойкость к атмосферным воздействиям и химическим реагентам. Исходными
|
|
||||||
материалами для получения таких волокон являются химические волокна и
|
|
||||||
углеродные пеки.
|
|
||||||
|
|
||||||
Технологический процесс получения волокон включает в себя стадии
|
|
||||||
текстильной подготовки материала, окисления, карбонизации и графитизации.
|
|
||||||
|
|
||||||
Во время текстильной подготовки из целлюлозного материала удаляется влага,
|
|
||||||
неорганические примеси и органические вещества, включая замасливающие
|
|
||||||
препараты, путем обработки их растворителями или поверхностно-активными
|
|
||||||
веществами. После чего материал проходит сушку при температуре не ниже
|
|
||||||
$100^\circ\mathrm{C}$ в течении $15$ часов.
|
|
||||||
|
|
||||||
Окисление проводится при температуре не выше $350\dots400^\circ\mathrm{C}$. На
|
|
||||||
этой стадии протекают основные химические реакции, наблюдаются наибольшие
|
|
||||||
потери массы материала.
|
|
||||||
|
|
||||||
Карбонизация проводится при температурах, достигающих
|
|
||||||
$900\dots1500^\circ\mathrm{C}$. На этой стадии продолжаются химические процессы,
|
|
||||||
в результате которых остаток обогащается углеродом. При этом, во время
|
|
||||||
карбонизации изменяется комплекс физико-механических характеристик волокна, что
|
|
||||||
особо важно для практических целей. Процесс карбонизации проводят в защитных
|
|
||||||
средах нейтральных газов азота или аргона, которые предотвращают воздействие на
|
|
||||||
целлюлозу кислорода из воздуха.
|
|
||||||
|
|
||||||
При графитизации волокна подвергаются высокотемпературной обработке.
|
|
||||||
Начальная температура графитизации определяется конечной температурой
|
|
||||||
карбонизации, а конечная находится в пределах $2600\dots2800^\circ\mathrm{C}$.
|
|
||||||
В процессе графитизации происходит насыщение волокон углеродом до содержания не
|
|
||||||
менее $99\%$. Графитизацию проводят в среде аргона очень короткое время
|
|
||||||
(несколько минут).
|
|
||||||
|
|
||||||
Наряду с гидратцеллюлозным волокном в качестве сырья для получения углеродных
|
|
||||||
материалов используют ПАН-волокно. Из него изготавливают высокопрочные,
|
|
||||||
высокомодульные волокна. Одним из преимуществ ПАН-волокна является
|
|
||||||
высокое содержание углерода --- около $40\%$ от массы полимера. Стадии процесса
|
|
||||||
получения углеродных волокнистых материалов из ПАН-волокна и вискозного сырья
|
|
||||||
аналогичны.
|
|
||||||
|
|
||||||
Наиболее дешевыми и доступными исходными материалами для производства
|
|
||||||
углеродных волокон являются нефтяные и каменноугольные пеки. Процесс получения
|
|
||||||
волокон из пеков включает в себя следующие стадии: приготовление пека,
|
|
||||||
формование волокна, карбонизацию и графитизацию.
|
|
||||||
|
|
||||||
Волокна, применяемые для армирования конструкционных материалов условно могут
|
|
||||||
быть разделены на две группы:
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{itemize}
|
|
||||||
\item высокомодульные --- $E_1^+ = 300\dots700$~ГПа, $\sigma_1^- = 2\dots
|
|
||||||
2.5$~ГПа;
|
|
||||||
\item высокопрочные --- $E_1^- = 200\dots 250$~ГПа, $\sigma_1^+ = 2.5\dots
|
|
||||||
3.2$~ГПа \cite{bib:bulanov, bib:sokolkin}.
|
|
||||||
\end{itemize}
|
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Изготовление тканей}
|
|
||||||
|
|
||||||
Тканые материалы можно классифицировать по типу переплетения волокон. Выделяют
|
Тканые материалы можно классифицировать по типу переплетения волокон. Выделяют
|
||||||
следующие типы переплетений: полотняное, ситцевое, сатиновое, саржевое,
|
следующие типы переплетений: полотняное, ситцевое, сатиновое, саржевое,
|
||||||
трикотажное. Необходимую для определенной цели анизотропию механических
|
трикотажное. Необходимую для определенной цели анизотропию механических
|
||||||
@@ -79,25 +18,22 @@ $900\dots1500^\circ\mathrm{C}$. На этой стадии продолжают
|
|||||||
нити располагаются по длине куска ткани, а уточные --- по его ширине, от кромки
|
нити располагаются по длине куска ткани, а уточные --- по его ширине, от кромки
|
||||||
к кромке.
|
к кромке.
|
||||||
|
|
||||||
Можно выделить следующие основные технические характеристики ткани:
|
Можно выделить следующие основные технические характеристики ткани
|
||||||
|
\cite{bib:bulanov}: волокнистый состав; тип переплетения; ширина; толщина;
|
||||||
|
масса квадратного метра; число нитей основы и утка на единицу длины
|
||||||
|
(плотность ткани); разрывная нагрузка и растяжимость (удлинение) при
|
||||||
|
разрыве.
|
||||||
|
|
||||||
\begin{itemize}
|
В зависимости от материала, используемого для изготовления волокон, ткани
|
||||||
\item волокнистый состав;
|
подразделяют на стеклоткани, органоткани, углеткани, ткани с металлическими
|
||||||
\item вид переплетения;
|
волокнами, а также комбинированные ткани.
|
||||||
\item способ отделки;
|
|
||||||
\item ширина;
|
|
||||||
\item толщина;
|
|
||||||
\item масса квадратного метра;
|
|
||||||
\item число нитей основы и утка на единицу длины (плотность ткани);
|
|
||||||
\item разрывная нагрузка и растяжимость (удлинение) при разрыве.
|
|
||||||
\end{itemize}
|
|
||||||
|
|
||||||
В промышленности используют ткани, имеющие различные типы переплетения.
|
В промышленности используют ткани, имеющие различные типы переплетения.
|
||||||
Наиболее простым и широко применяемым является полотняное переплетение
|
Наиболее простым и широко применяемым является полотняное переплетение
|
||||||
(рис.~\ref{fig:c1:schemas},~a), где каждая нить основы и утка проходит
|
(рис.~\ref{fig:c1:schemas},~a), где каждая нить основы и утка проходит
|
||||||
поочередно сверху и снизу пересекающихся нитей.
|
поочередно сверху и снизу пересекающихся нитей.
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[h]
|
\begin{figure}[ht]
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{all_structs}
|
\includegraphics[width=17cm]{all_structs}
|
||||||
\caption{Схемы типов переплетения: а) полотняное, б)
|
\caption{Схемы типов переплетения: а) полотняное, б)
|
||||||
сатиновое, в) саржевое $2\times2$}
|
сатиновое, в) саржевое $2\times2$}
|
||||||
@@ -109,16 +45,21 @@ $900\dots1500^\circ\mathrm{C}$. На этой стадии продолжают
|
|||||||
(рис.~\ref{fig:c1:schemas},~в) нити основы и утка проходят поочередно сверху и
|
(рис.~\ref{fig:c1:schemas},~в) нити основы и утка проходят поочередно сверху и
|
||||||
снизу двух и четырех пересекающих их нитей.
|
снизу двух и четырех пересекающих их нитей.
|
||||||
|
|
||||||
Ткани подразделяют по ширине: $40\dots75$~см. --- узкие, $75\dots100$~см. ---
|
По ширине ткани подразделяют на узкие~--- $40\dots75$~см., средней ширины~---
|
||||||
средней ширины, $100\dots150$~см. --- широкие, $150\dots200$~см. --- очень
|
$75\dots100$~см., широкие~--- $100\dots150$~см. и очень широкие~---
|
||||||
широкие. Ткани с шириной менее $7.5$~см. называют ткаными лентами.
|
$150\dots200$~см. Ткани с шириной менее $7.5$~см. называют ткаными лентами.
|
||||||
|
|
||||||
По массе квадратного метра ткани подразделяют следующим образом: до $100~
|
По массе квадратного метра ткани подразделяют на легкие~--- до $100~
|
||||||
\text{г}/\text{м}^2$ --- легкие, массой от $100$ до $500 \text{г}/\text{м}^2$
|
\text{г}/\text{м}^2$, со средней массой~--- от $100$ до $500
|
||||||
--- со средней массой, ткани с массой свыше $500~\text{г}/\text{м}^2$ ---
|
\text{г}/\text{м}^2$ и тяжелые~---ткани с массой свыше
|
||||||
тяжелые.
|
$500~\text{г}/\text{м}^2$.
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Матричные материалы}
|
Толщина тканей, используемых в промышленности определяется волокнистым составом
|
||||||
|
и обычно составляет от $0.15$ до $0.45$~мм.
|
||||||
|
|
||||||
|
Для изготовления каркаса изделия, заготовки из ткани или ленты выкладываются на
|
||||||
|
оправку с последующей прошивкой слоев по третьей координате, при этом, в местах
|
||||||
|
прошивки возможно возникновение разрывов волокон основы и утка.
|
||||||
|
|
||||||
Роль матрицы в армированном композите заключается в придании изделию
|
Роль матрицы в армированном композите заключается в придании изделию
|
||||||
необходимой формы и создании монолитного материала. Объединяя в одно целое
|
необходимой формы и создании монолитного материала. Объединяя в одно целое
|
||||||
@@ -178,8 +119,6 @@ $900\dots1500^\circ\mathrm{C}$. На этой стадии продолжают
|
|||||||
каркаса и обеспечивать требуемые свойства конечного изделия
|
каркаса и обеспечивать требуемые свойства конечного изделия
|
||||||
\cite{bib:sidorenko}.
|
\cite{bib:sidorenko}.
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Уплотнение каркаса поликристаллической матрицей}
|
|
||||||
|
|
||||||
Вид уплотнения тканого композита с поликристаллической матрицей определяется
|
Вид уплотнения тканого композита с поликристаллической матрицей определяется
|
||||||
исходным материалом. Выделяют методы пропитки жидкостью и осаждение из газовой
|
исходным материалом. Выделяют методы пропитки жидкостью и осаждение из газовой
|
||||||
фазы.
|
фазы.
|
||||||
@@ -187,18 +126,18 @@ $900\dots1500^\circ\mathrm{C}$. На этой стадии продолжают
|
|||||||
Для пропитки жидкостью применяют термореактивные смолы и пеки. Смолы отличаются
|
Для пропитки жидкостью применяют термореактивные смолы и пеки. Смолы отличаются
|
||||||
хорошей пропитывающей способностью и легко доступны. При пиролизе эти смолы
|
хорошей пропитывающей способностью и легко доступны. При пиролизе эти смолы
|
||||||
образуют стекловидную поликристаллическую матрицу, которая графитизируется при
|
образуют стекловидную поликристаллическую матрицу, которая графитизируется при
|
||||||
температуре около $3000^\circ\mathrm{C}$. Выход кокса составляет $50-56\%$ по
|
температуре около $3000^\circ\mathrm{C}$. Процедура пиролиза представляет собой
|
||||||
массе. Процедура пиролиза представляет собой нагрев каркаса, пропитанного
|
нагрев каркаса, пропитанного смолой, до температур порядка $400\dots
|
||||||
смолой, до температур порядка $400\dots 600^\circ\mathrm{C}$. Процесс пиролиза
|
600^\circ\mathrm{C}$. Процесс пиролиза также называют карбонизацией. При
|
||||||
также называют карбонизацией. При карбонизации происходит усадка матрицы,
|
карбонизации происходит усадка матрицы, которая достигает $20\%$ и может
|
||||||
которая достигает $20\%$ и может привести к разрушению каркаса.
|
привести к разрушению каркаса.
|
||||||
|
|
||||||
Пеки являются термопластичными материалами. При продолжительном выдерживании
|
Пеки являются термопластичными материалами. При продолжительном выдерживании
|
||||||
температуры около $400^\circ\mathrm{C}$ в пеках идет образование
|
температуры около $400^\circ\mathrm{C}$ в пеках идет образование
|
||||||
высокоориентированной фазы, которая при температуре $2500^\circ\mathrm{C}$
|
высокоориентированной фазы, которая при температуре $2500^\circ\mathrm{C}$
|
||||||
переходит в графитовую структуру. Выход кокса составляет $50-90\%$.
|
переходит в графитовую структуру.
|
||||||
|
|
||||||
Пропитка ткани поликристаллической матрицей может проходить под низким или
|
Пропитка ткани материалом матрицы может проходить под низким или
|
||||||
высоким давлением. Пропитка под низким давлением с последующей
|
высоким давлением. Пропитка под низким давлением с последующей
|
||||||
карбонизацией наиболее распространена. Она проводится при атмосферном или
|
карбонизацией наиболее распространена. Она проводится при атмосферном или
|
||||||
пониженном давлении, чаще всего в несколько циклов для снижения пористости. При
|
пониженном давлении, чаще всего в несколько циклов для снижения пористости. При
|
||||||
@@ -235,9 +174,6 @@ $6\dots100$~МПа при температуре $550\dots 650^\circ\mathrm{C}$.
|
|||||||
В некоторых случаях методы пропитки жидкостью и осаждение из газовой фазы
|
В некоторых случаях методы пропитки жидкостью и осаждение из газовой фазы
|
||||||
используются по очереди в рамках единого технологического цикла.
|
используются по очереди в рамках единого технологического цикла.
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Контроль качества конструкций из тканых композитов с
|
|
||||||
поликристаллической матрицей}
|
|
||||||
|
|
||||||
Конструкции из тканых композиционных материалов с поликристаллической матрицей
|
Конструкции из тканых композиционных материалов с поликристаллической матрицей
|
||||||
в процессе эксплуатации подвергаются различным воздействиям, связанным с видом
|
в процессе эксплуатации подвергаются различным воздействиям, связанным с видом
|
||||||
нагрузки (растяжение, сжатие, изгиб), характером нагружения (статический,
|
нагрузки (растяжение, сжатие, изгиб), характером нагружения (статический,
|
||||||
@@ -351,8 +287,8 @@ $6\dots100$~МПа при температуре $550\dots 650^\circ\mathrm{C}$.
|
|||||||
внутренней структуры и структурных дефектов, геометрические параметры изделия,
|
внутренней структуры и структурных дефектов, геометрические параметры изделия,
|
||||||
состояние поверхности изделия, а так же условия проведения контроля.
|
состояние поверхности изделия, а так же условия проведения контроля.
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Структурные дефекты тканых композитов с поликристаллической
|
\section{Виды локальных технологических дефектов, типичных для тканых композиционных
|
||||||
матрицей}
|
материалов, и способы их устранения}
|
||||||
|
|
||||||
Особенностью тканых композитов с поликристаллической матрицей является то, что
|
Особенностью тканых композитов с поликристаллической матрицей является то, что
|
||||||
наряду с дефектами, присущими традиционным материалам, такими как трещины, поры,
|
наряду с дефектами, присущими традиционным материалам, такими как трещины, поры,
|
||||||
@@ -410,25 +346,19 @@ $6\dots100$~МПа при температуре $550\dots 650^\circ\mathrm{C}$.
|
|||||||
а влияние матрицы на формирование жесткости указанного направления весьма
|
а влияние матрицы на формирование жесткости указанного направления весьма
|
||||||
значительно.
|
значительно.
|
||||||
|
|
||||||
\section{Экспериментальные закономерности влияния локальных концентраторов
|
\section*{Выводы по первой главе}
|
||||||
напряжений на деформационные и прочностные свойства тканых композитов с
|
|
||||||
поликристаллической матрицей}
|
|
||||||
|
|
||||||
%TODO: Написать вторую часть первой главы
|
|
||||||
|
|
||||||
\section*{Выводы к первой главе}
|
|
||||||
\addcontentsline{toc}{section}{Выводы к первой главе}
|
\addcontentsline{toc}{section}{Выводы к первой главе}
|
||||||
|
|
||||||
\begin{enumerate}
|
\begin{enumerate}
|
||||||
\item Рассмотрены технологические процессы производства конструкций из тканых
|
\item Описаны технологические процессы производства конструкций из тканых
|
||||||
композиционных материалов с поликристаллической матрицей, включающие в себя
|
композиционных материалов с поликристаллической матрицей, включающие в себя
|
||||||
такие этапы как производство волокна, производство ткани, получение матрицы и
|
такие этапы как производство волокна, производство ткани, получение матрицы и
|
||||||
способы совмещения матрицы с тканым каркасом для получения конструкции.
|
способы совмещения матрицы с тканым каркасом для получения конструкции.
|
||||||
\item Описаны методы контроля качества тканых композиционных материалов с
|
\item Проанализированы методы контроля качества тканых композиционных
|
||||||
поликристаллической матрицей и типы дефектов, которые могут быть выявлены с их
|
материалов с поликристаллической матрицей и типы дефектов, которые могут быть
|
||||||
помощью.
|
выявлены с их помощью.
|
||||||
\item Определены типы дефектов, возникающие на каждой из стадий
|
\item Классифицированы типы локальных технологических дефектов, возникающие на
|
||||||
технологического процесса производства тканых композиционных материалов с
|
каждой из стадий процесса производства тканых композиционных материалов с
|
||||||
поликристаллической матрицей и их влияние на физико-механические свойства
|
поликристаллической матрицей, влияние которых на концентрацию напряжений будут
|
||||||
конструкций из этих материалов.
|
проанализированы в дальнейших главах.
|
||||||
\end{enumerate}
|
\end{enumerate}
|
||||||
|
|||||||
834
c2.tex
834
c2.tex
@@ -1,13 +1,9 @@
|
|||||||
\chapter{Локальные поля напряжений и деформаций в представительных объемах
|
\chapter{математическая модель слоя тканого композиционного материала
|
||||||
тканого композита с поликристаллической матрицей}
|
полотняного плетения с локальными технологическими дефектами}
|
||||||
|
|
||||||
В главе\insecondtext
|
В главе\insecondtext
|
||||||
|
|
||||||
\section{Математическая модель упруго-хрупкого поведения тканого композита с
|
\section{Твердотельная модель тканого композита полотняного плетения}
|
||||||
поликристаллической матрицей}
|
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Геометрическая модель слоя тканого композита}
|
|
||||||
\label{c1:geometry}
|
|
||||||
|
|
||||||
Будем моделировать слой тканого композита с армирующим каркасом полотняного
|
Будем моделировать слой тканого композита с армирующим каркасом полотняного
|
||||||
переплетения образованного волокнами круглого поперечного сечения
|
переплетения образованного волокнами круглого поперечного сечения
|
||||||
@@ -58,6 +54,20 @@ bib:salome:additional_geom, bib:laduga:geom}.
|
|||||||
далее оси $x_1$ и $x_3$ ортогональной декартовой системы координат принадлежат
|
далее оси $x_1$ и $x_3$ ортогональной декартовой системы координат принадлежат
|
||||||
плоскости слоя.
|
плоскости слоя.
|
||||||
|
|
||||||
|
Будем рассматривать случаи, когда между волокнами основы и утка присутствует
|
||||||
|
гарантированная просолойка матрицы~(рис.~\ref{fig:c2:fragment_slice}~а) либо
|
||||||
|
волокна основы и утка соприкасаются в местах наибольших кривизн, в следствие
|
||||||
|
чего возникает контакт между волокнами~(рис.~\ref{fig:c2:fragment_slice}~б).
|
||||||
|
|
||||||
|
\begin{figure}[ht]
|
||||||
|
\centering
|
||||||
|
\includegraphics[width=0.7\linewidth]{geometry/fragment_slice}
|
||||||
|
\caption{Срез фрагмента слоя тканого композита с идеальной периодической
|
||||||
|
структурой: а)~волокна окружены гарантированной прослойкой матрицы, б)~наличие
|
||||||
|
площадки контакта между волокнами.}
|
||||||
|
\label{fig:c2:fragment_slice}
|
||||||
|
\end{figure}
|
||||||
|
|
||||||
Будем рассматривать дефекты, типичные для тканых композитов с
|
Будем рассматривать дефекты, типичные для тканых композитов с
|
||||||
поликристаллической матрицей: пропуск нити основы
|
поликристаллической матрицей: пропуск нити основы
|
||||||
(рис.~\ref{fig:c2:fiber_skip}), разрыв волокна основы
|
(рис.~\ref{fig:c2:fiber_skip}), разрыв волокна основы
|
||||||
@@ -105,15 +115,13 @@ bib:salome:additional_geom, bib:laduga:geom}.
|
|||||||
карбонизацией или доосаждением матрицы из газовой фазы эти полости могут быть
|
карбонизацией или доосаждением матрицы из газовой фазы эти полости могут быть
|
||||||
заполнены материалом матрицы либо оставаться незаполненными.
|
заполнены материалом матрицы либо оставаться незаполненными.
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Постановка краевой задачи теории упругости}
|
Будем предполагать, что волокна и матрица слоя модельного тканого композита
|
||||||
|
изотропные, линейно упругие, не изменяющие геометрию, взаимное расположение и
|
||||||
Будем предполагать, для простоты, что волокна и матрица слоя модельного
|
тип симметрии при нагружении. Тогда компоненты тензора напряжений
|
||||||
тканого композита изотропные, линейно упругие, не изменяющие геометрию,
|
$\sigma_{ij} ({\bf r})$ удовлетворяют уравнениям равновесия
|
||||||
взаимное расположение и тип симметрии при нагружении. Тогда компоненты
|
|
||||||
тензора напряжений $\sigma_{ij,j} ({\bf r})$ удовлетворяют уравнениям равновесия
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{equation}
|
\begin{equation}
|
||||||
\sigma_{ij,j} ({\bf r}) = 0,\label{eq:Eqvilibrium}
|
\sigma_{ij,j} ({\bf r}) = 0,\label{eq:c2:Eqvilibrium}
|
||||||
\end{equation}
|
\end{equation}
|
||||||
|
|
||||||
\noindent а компоненты тензора малых деформаций $\varepsilon_{ij}$ связаны
|
\noindent а компоненты тензора малых деформаций $\varepsilon_{ij}$ связаны
|
||||||
@@ -122,7 +130,7 @@ bib:salome:additional_geom, bib:laduga:geom}.
|
|||||||
\begin{equation}
|
\begin{equation}
|
||||||
\varepsilon_{ij} ({\bf r}) = \frac{1}{2}\left[u_{i,j} ({\bf
|
\varepsilon_{ij} ({\bf r}) = \frac{1}{2}\left[u_{i,j} ({\bf
|
||||||
r}) + u_{j, i}({\bf r}) \right].
|
r}) + u_{j, i}({\bf r}) \right].
|
||||||
\label{eq:Koshi}
|
\label{eq:c2:Koshi}
|
||||||
\end{equation}
|
\end{equation}
|
||||||
|
|
||||||
Введем для описания геометрии слоя тканого композита единичную
|
Введем для описания геометрии слоя тканого композита единичную
|
||||||
@@ -135,18 +143,18 @@ ${\bf r}$, которая принимает значение $1$, если то
|
|||||||
\sigma_{ij} ({\bf r}) = \left\{ C_{ijkl}^{f}\lambda({\bf r}) +
|
\sigma_{ij} ({\bf r}) = \left\{ C_{ijkl}^{f}\lambda({\bf r}) +
|
||||||
C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
|
C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
|
||||||
\varepsilon_{kl}({\bf r}),
|
\varepsilon_{kl}({\bf r}),
|
||||||
\label{eq:Guck}
|
\label{eq:c2:Guck}
|
||||||
\end{equation}
|
\end{equation}
|
||||||
|
|
||||||
\noindent где верхними индексами $f$ и $m$ отмечены материальные
|
\noindent где верхними индексами $f$ и $m$ отмечены материальные
|
||||||
коэффициенты, относящиеся к волокнам и матрице соответственно.
|
коэффициенты, относящиеся к волокнам и матрице соответственно.
|
||||||
|
|
||||||
Краевая задача \eqref{eq:Eqvilibrium}--\eqref{eq:Guck} должна
|
Краевая задача \eqref{eq:c2:Eqvilibrium}--\eqref{eq:c2:Guck} должна
|
||||||
быть дополнена граничными условиями
|
быть дополнена граничными условиями:
|
||||||
|
|
||||||
\begin{equation}
|
\begin{equation}
|
||||||
\begin{array}{c}
|
\begin{array}{c}
|
||||||
u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = u_1^0, \quad u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = u_3^0, \\
|
u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = u_1^0, \quad u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = u_1^0, \\
|
||||||
u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = u_2
|
u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = u_2
|
||||||
{\bf (r)}|_{\Gamma_5} = u_2 {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0, \\
|
{\bf (r)}|_{\Gamma_5} = u_2 {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0, \\
|
||||||
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} =
|
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} =
|
||||||
@@ -154,49 +162,91 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
|
|||||||
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} =
|
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} =
|
||||||
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0,
|
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0,
|
||||||
\end{array}
|
\end{array}
|
||||||
\label{eq:b_cond}
|
\label{eq:c2:b_cond}
|
||||||
\end{equation}
|
\end{equation}
|
||||||
|
|
||||||
\noindent обеспечивающими заданное макрооднородное равнокомпонентное
|
\noindent обеспечивающими заданное макрооднородное деформирование в плоскости
|
||||||
деформирование в плоскости слоя и условиями идеального сопряжения
|
слоя и условиями идеального сопряжения
|
||||||
|
|
||||||
\begin{equation}
|
\begin{equation}
|
||||||
\left[\sigma_{ij} {\bf (r)} n_{j} \right] |_{\Gamma_7^{+}} =
|
\left[\sigma_{ij} {\bf (r)} n_{j} \right] |_{\Gamma_7^{+}} =
|
||||||
\left[\sigma_{ij} {\bf (r)} n_{j} \right] |_{\Gamma_7^{-}}, \quad
|
\left[\sigma_{ij} {\bf (r)} n_{j} \right] |_{\Gamma_7^{-}}, \quad
|
||||||
\left[u_i {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_7^{+}} = \left[u_i
|
\left[u_i {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_7^{+}} = \left[u_i
|
||||||
{\bf(r)}\right]|_{\Gamma_7^{-}}
|
{\bf(r)}\right]|_{\Gamma_7^{-}}
|
||||||
\label{eq:b_cond_ideal}
|
\label{eq:c2:b_cond_ideal}
|
||||||
\end{equation}
|
\end{equation}
|
||||||
|
|
||||||
\noindent на границах раздела фаз $\Gamma_7$ (рис.~\ref{fig:c2:b_cond}).
|
\noindent на границах раздела фаз $\Gamma_7$ (рис.~\ref{fig:c2:b_cond}).
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[!ht]
|
\begin{figure}[!ht]
|
||||||
\centering
|
\centering
|
||||||
\includegraphics[width=12cm]{geometry/v1/bc}
|
\includegraphics[width=12cm]{geometry/v2/bc}
|
||||||
\caption{Граничные условия краевой задачи теории упругости}
|
\caption{Граничные условия краевой задачи теории упругости}
|
||||||
\label{fig:c2:b_cond}
|
\label{fig:c2:b_cond}
|
||||||
\end{figure}
|
\end{figure}
|
||||||
|
|
||||||
Полости, вызванные наличием локальных дефектов и незаполненные матрицей имеют
|
Полости, вызванные наличием локальных дефектов и незаполненные матрицей имеют
|
||||||
внутреннюю поверхность $\Gamma_8$, на которой отсутствуют ограничения на
|
внутреннюю поверхность $\Gamma_8$, на которой отсутствуют ограничения на
|
||||||
перемещения, а сама поверхность свободна от напряжений:
|
перемещения, сама поверхность свободна от напряжений:
|
||||||
|
|
||||||
\begin{equation}
|
\begin{equation}
|
||||||
\sigma_{ij} {\bf (r)} n_{j} |_{\Gamma_8} = 0.
|
\sigma_{ij} {\bf (r)} n_{j} |_{\Gamma_8} = 0.
|
||||||
\label{eq:b_cond_free}
|
\label{eq:c2:b_cond_free}
|
||||||
\end{equation}
|
\end{equation}
|
||||||
|
|
||||||
\section{Модели тканого композита с поликристаллической матрицей с периодическим
|
а ее точки не имеют ограничений на перемещения. В случае насыщения внутренней
|
||||||
и квазипериодическим расположением волокон}
|
поры соответствующие объемы материала обладают свойствами матрицы.
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Численное решение краевой задачи упругости методом конечных
|
В процессе изготовления тканого композиционного материала с поликристаллической
|
||||||
элементов}
|
матрицей не всегда удается исключить соприкосновение нитей основы и утка,
|
||||||
|
вследствие чего в конструкции могут возникать такие локальные дефекты как
|
||||||
|
разрывы нитей основы, разрывы нитей основы и утка, а также внутренние
|
||||||
|
технологические поры. Поэтому необходимо построение моделей, где волокна основы
|
||||||
|
и утка не всегда окружены гарантированной прослойкой поликристаллической
|
||||||
|
матрицы.
|
||||||
|
|
||||||
Краевая задача \eqref{eq:Eqvilibrium} -- \eqref{eq:Guck} с граничными условиями
|
Положение и геометрия контактных поверхностей считается заданными и неизменными
|
||||||
\eqref{eq:b_cond} -- \eqref{eq:b_cond_free} решается численно методом конечных
|
в процессе нагружения слоя, кроме того будем считать справедливыми условия
|
||||||
элементов, который является одним из наиболее эффективных методов решения задач
|
контакта с кулоновским трением, тогда на $\Gamma_9$ следует задать 2 условия:
|
||||||
механики деформируемого твердого тела и расчета конструкций из тканых
|
|
||||||
композитов.
|
\noindent если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} < \left[
|
||||||
|
{f | \sigma_{nn} {\bf (r)} |} \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
|
||||||
|
|
||||||
|
\begin{equation}
|
||||||
|
\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{+}} =
|
||||||
|
\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
|
||||||
|
\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} =
|
||||||
|
\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
|
||||||
|
\label{eq:c2:b_cond_Colomb_1}
|
||||||
|
\end{equation}
|
||||||
|
|
||||||
|
\noindent а, если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right]|_{\Gamma_9^{+}} \geq
|
||||||
|
\left[ {f | \sigma_{nn} {\bf (r)} |} \right]|_{\Gamma_9^{-}}$, то
|
||||||
|
|
||||||
|
\begin{equation}
|
||||||
|
\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} =
|
||||||
|
\left[f|\sigma_{nn} {\bf (r)}| \right] |_{\Gamma_9^{-}},\quad
|
||||||
|
\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} =
|
||||||
|
\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}},
|
||||||
|
\label{eq:c2:b_cond_Colomb_2}
|
||||||
|
\end{equation}
|
||||||
|
|
||||||
|
\noindent где $f$ --- статический коэффициент трения, а индексы $n$ и $\tau$
|
||||||
|
--- определяют направление внешней нормали и касательной к
|
||||||
|
поверхности $\Gamma_9$.
|
||||||
|
|
||||||
|
В случае если в слое тканого композита с поликристаллической матрицей не
|
||||||
|
исключено соприкосновение волокон, вблизи мест с максимальной
|
||||||
|
кривизной волокон остаются герметичные полости, незаполненные материалом
|
||||||
|
матрицы. На поверхностях этих пор отсутствуют ограничения на перемещения, а
|
||||||
|
сама поверхность свободна от напряжений. Граничные условия на этих поверхностях
|
||||||
|
аналогичны граничным условиям (\ref{eq:c2:b_cond_free}).
|
||||||
|
|
||||||
|
Краевая задача \eqref{eq:c2:Eqvilibrium} -- \eqref{eq:c2:Guck} с граничными
|
||||||
|
условиями \eqref{eq:c2:b_cond} -- \eqref{eq:c2:b_cond_free} решается численно
|
||||||
|
методом конечных элементов, который является одним из наиболее эффективных
|
||||||
|
методов решения задач механики деформируемого твердого тела и расчета
|
||||||
|
конструкций из тканых композитов.
|
||||||
|
|
||||||
Решать задачу будем с помощью некоммерческого пакета Code-Aster, входящего в
|
Решать задачу будем с помощью некоммерческого пакета Code-Aster, входящего в
|
||||||
состав платформы SALOME-MECA. Этот пакет был разработан и сертифицирован
|
состав платформы SALOME-MECA. Этот пакет был разработан и сертифицирован
|
||||||
@@ -205,56 +255,122 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
|
|||||||
выполнения расчетов для строительных конструкций и сооружений
|
выполнения расчетов для строительных конструкций и сооружений
|
||||||
\cite{bib:code-aster:common, bib:code-aster:presentation}.
|
\cite{bib:code-aster:common, bib:code-aster:presentation}.
|
||||||
|
|
||||||
Дискретизация матрицы проводилась на 14-узловые тетраэдральные элементы
|
% TODO: дорисовать узлы
|
||||||
(рис.~\ref{fig:elements}~а), волокно разбивалось на 20-узловые гексаэдральные
|
|
||||||
элементы (рис.~\ref{fig:elements}~б).
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
\begin{figure}[ht!]
|
||||||
\centering
|
\centering
|
||||||
\includegraphics[width=8cm]{elements}
|
\includegraphics[width=8cm]{elements}
|
||||||
\caption{Пример конечных элементов: а) тетраэдральный, б) гексаэдральный}
|
\caption{Пример конечных элементов: а) тетраэдральный, б) гексаэдральный}
|
||||||
\label{fig:elements}
|
\label{fig:c2:elements}
|
||||||
\end{figure}
|
\end{figure}
|
||||||
|
|
||||||
На рис.~\ref{fig:mesh:matrix} представлена конечно-элементная сетка фрагмента
|
% TODO: найти правильные названия конечных элементов (Зинкевич)
|
||||||
матрицы слоя модельного тканого композита полотняного переплетения.
|
Дискретизация матрицы проводилась на 14-узловые тетраэдральные элементы
|
||||||
Конечно-элементная сетка волокон представлена на рис.~\ref{fig:mesh:fibers}.
|
(рис.~\ref{fig:c2:elements}~а), волокно разбивалось на 20-узловые гексаэдральные
|
||||||
|
элементы (рис.~\ref{fig:c2:elements}~б).
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[!ht]
|
На рис.~\ref{fig:c2:mesh:matrix} представлена конечно-элементная сетка фрагмента
|
||||||
|
матрицы слоя модельного тканого композита полотняного переплетения.
|
||||||
|
Конечно-элементная сетка волокон представлена на рис.~\ref{fig:c2:mesh:fibers}.
|
||||||
|
|
||||||
|
\begin{figure}[ht!]
|
||||||
\centering
|
\centering
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{mesh/v1/matrix}
|
\includegraphics[width=15cm]{mesh/v2/matrix}
|
||||||
\caption{Пример дискретизации матрицы}
|
\caption{Пример дискретизации матрицы}
|
||||||
\label{fig:mesh:matrix}
|
\label{fig:c2:mesh:matrix}
|
||||||
\end{figure}
|
\end{figure}
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
\begin{figure}[ht!]
|
||||||
\centering
|
\centering
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{mesh/v1/fibers}
|
\includegraphics[width=17cm]{mesh/v1/fibers}
|
||||||
\caption{Пример дискретизации волокон}
|
\caption{Пример дискретизации волокон}
|
||||||
\label{fig:mesh:fibers}
|
\label{fig:c2:mesh:fibers}
|
||||||
\end{figure}
|
\end{figure}
|
||||||
|
|
||||||
Степень дискретизации выбиралась таким образом, чтобы чтобы полученные значения
|
Решение контактных задач производилось стандартными средствами пакета
|
||||||
структурных перемещений, деформаций и напряжений в слое тканого композита без
|
Code-Aster. Для сопряжения конечно-элементных сеток армирующего каркаса и
|
||||||
локальных дефектов и с несовершенствами ни качественно, ни количественно не
|
матрицы на этапе дискретизации выделялись <<главная>> и <<подчиненная>>
|
||||||
изменялись при уменьшении характерных размеров конечных элементов.
|
поверхности. На этапе расчета узловые точки <<подчиненной>> поверхности
|
||||||
|
(например, принадлежащие матрице) проецировались на те ближайшие конечные
|
||||||
|
элементы, грани которых расположены на <<главной>> поверхности, и считались
|
||||||
|
принадлежащими этим элементам. Перемещения точек <<подчиненной>> поверхности
|
||||||
|
заменялись перемещениями их проекций на элемент <<главной>> поверхности
|
||||||
|
\cite{bib:code-aster:contact}.
|
||||||
|
|
||||||
Из таблицы~{\ref{tab:convergence}}, в которой показана зависимость максимальных
|
Для тестирования твердотельной модели и получения численного решения были
|
||||||
интенсивностей напряжений от количества конечных элементов, видно, что
|
выбраны модуль Юнга $E_f = 280$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_f = 0{,}20$
|
||||||
расхождение между двумя последними строками не превышает $1\%$. Это говорит о
|
волокон, что соответствовало данным работы \cite{bib:tarnapolsky}.
|
||||||
достаточной степени дискретизации модели.
|
Упругие модули поликристаллической матрицы были выбраны следующими: $E_m
|
||||||
|
= 0{,}28$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_m = 0,40$. В случае когда между волокнами
|
||||||
|
присутствует контакт с трением, необходимо задать статический коэффициент трения
|
||||||
|
\cite{bib:code-aster:contact}: $f = 0,12$, который соответствует случаю
|
||||||
|
скольжения волокна по поверхности поликристаллической матрицы.
|
||||||
|
|
||||||
|
Пакет Code-Aster позволяет решать задачу, используя несколько вычислительных
|
||||||
|
потоков одновременно. Зависимость времени решения задачи от количества
|
||||||
|
вычислительных потоков относительно времени решения задачи с
|
||||||
|
использованием одного потока показано в таблице~\ref{tab:c2:multiprocessing}.
|
||||||
|
|
||||||
\begin{table}[ht!]
|
\begin{table}[ht!]
|
||||||
\caption{Зависимость максимальных интенсивностей напряжений от количества
|
\begin{minipage}{\linewidth}
|
||||||
\newline конечных элементов}
|
\renewcommand\thempfootnote{\arabic{mpfootnote}}
|
||||||
|
\caption[Зависимость относительного времени
|
||||||
|
вычислений от числа процессов]{Зависимость относительного
|
||||||
|
\footnote{нормировка была проведена
|
||||||
|
относительно времени вычислений с использованием одного процесса} времени
|
||||||
|
вычислений от числа процессов}
|
||||||
|
\begin{tabular}{|p{10cm}||
|
||||||
|
>{\centering\arraybackslash}p{3cm}|
|
||||||
|
>{\centering\arraybackslash}p{3cm}| }
|
||||||
|
\hline
|
||||||
|
Модель & 2 процесса & 4 процесса \\
|
||||||
|
\hline
|
||||||
|
\hline
|
||||||
|
Идеальная периодическая структура & 0.95 & 0.91 \\
|
||||||
|
\hline
|
||||||
|
Туннельная пора & 0.98 & 0.96 \\
|
||||||
|
\hline
|
||||||
|
Туннельная пора, доуплотненная материалом связующего & 0.97 & 0.94 \\
|
||||||
|
\hline
|
||||||
|
\end{tabular}
|
||||||
|
\label{tab:c2:multiprocessing}
|
||||||
|
\end{minipage}
|
||||||
|
\end{table}
|
||||||
|
|
||||||
|
% TODO: Дописать параметры машины, на которой получены результаты
|
||||||
|
|
||||||
|
Как видно из таблицы, увеличение количества вычислительных процессов для
|
||||||
|
данной задачи не приводит к существенному снижению времени вычислений. Это
|
||||||
|
связано с тем, что большая часть времени приходится на операции ввода-вывода и
|
||||||
|
зависит от скорости жестких дисков и количества оперативной памяти рабочей
|
||||||
|
станции, на которой производится расчет.
|
||||||
|
|
||||||
|
Для тестирования построенной математической модели решалась задача по
|
||||||
|
определению напряженно-деформированного состояния при двухосном
|
||||||
|
равнокомпонентном деформировании слоя тканого композита с искривленными
|
||||||
|
волокнами для сеток с разным количеством конечных элементов и проводилось
|
||||||
|
сравнение значений интенсивностей напряжений $\sigma_I$ в точке, находящейся
|
||||||
|
в геометрическом центре слоя тканого композита с бездефектной идеальной
|
||||||
|
периодической структурой. Такие же задачи решались для модели слоя тканого
|
||||||
|
композита с дефектом в виде туннельной поры, для случаев когда полость,
|
||||||
|
возникающая в следствие дефекта доуплотняется материалом связующего или
|
||||||
|
остается незаполненной.
|
||||||
|
|
||||||
|
Зависимость максимальных значений интенсивности напряжений в точке, находящейся
|
||||||
|
в центре слоя тканного композита от количества конечных элементов показана в
|
||||||
|
таблице \ref{tab:c2:convergence}.
|
||||||
|
|
||||||
|
\begin{table}[ht!]
|
||||||
|
\caption{Зависимость максимальных значений интенсивности напряжений
|
||||||
|
($\sigma_i$) от количества конечных элементов ($N$)}
|
||||||
|
|
||||||
\begin{tabular}{|c|c||c|c||c|c|}
|
\begin{tabular}{|c|c||c|c||c|c|}
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
\multicolumn{2}{|p{5cm}||}{Идеальная периодическая структура}&
|
\multicolumn{2}{|p{5cm}||}{Идеальная периодическая структура}&
|
||||||
\multicolumn{2}{|p{5cm}||}{Тунельная пора}&
|
\multicolumn{2}{|p{5cm}||}{Туннельная пора}&
|
||||||
\multicolumn{2}{|p{5cm}|}{Туннельная пора, доуплотненная матрицей} \\
|
\multicolumn{2}{|p{5cm}|}{Туннельная пора, доуплотненная материалом
|
||||||
|
связующего} \\
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
$C$ & $\sigma_{max}$ & $C$ & $\sigma_{max}$ & $C$ & $\sigma_{max}$ \\
|
$N$ & $\sigma_{i}$ & $N$ & $\sigma_{i}$ & $N$ & $\sigma_{i}$ \\
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\
|
218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\
|
||||||
@@ -266,16 +382,37 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
|
|||||||
427 855 & 31.2 & 402 304 & 35.4 & 382 954 & 35.3 \\
|
427 855 & 31.2 & 402 304 & 35.4 & 382 954 & 35.3 \\
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
\end{tabular}
|
\end{tabular}
|
||||||
\label{tab:convergence}
|
\label{tab:c2:convergence}
|
||||||
\end{table}
|
\end{table}
|
||||||
|
|
||||||
|
Как видим, различие между интенсивностями напряжений в двух последних
|
||||||
|
вычислительных экспериментах не превышает $1\%$, что может свидетельствовать о
|
||||||
|
достаточной степени дискретизации модели.
|
||||||
|
|
||||||
|
Распределения интенсивностей напряжений в слое тканого композита с идеальной
|
||||||
|
периодической структурой, полученные в ходе решения задачи показаны на
|
||||||
|
рис.~\ref{fig:c2:vmis_v1_s1}. Распределение искомых полей в рассматриваемом
|
||||||
|
случае удовлетворяют условиям симметрии и периодичности геометрической модели и
|
||||||
|
приложенной внешней нагрузке, что говорит о корректно построенной
|
||||||
|
геометрической модели и корректности полученного численного решения.
|
||||||
|
Максимальных значений интенсивность напряжений достигает в местах наибольшей
|
||||||
|
кривизны волокон.
|
||||||
|
|
||||||
|
\begin{figure}[ht]
|
||||||
|
\includegraphics[width=15cm]{vmis_v1_s1}
|
||||||
|
\caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
|
||||||
|
периодической структурой}
|
||||||
|
\label{fig:c2:vmis_v1_s1}
|
||||||
|
\end{figure}
|
||||||
|
|
||||||
Параметры конечно-элементной сетки, удовлетворяющие условиям неизменности
|
Параметры конечно-элементной сетки, удовлетворяющие условиям неизменности
|
||||||
качественных и количественных характеристик для моделей с различными видами
|
качественных и количественных характеристик для моделей с различными видами
|
||||||
дефектов, а также для модели с идеальной периодической структурой представлены
|
дефектов, а также для модели с идеальной периодической структурой представлены
|
||||||
в таблице~\ref{tab:discr}.
|
в таблице~\ref{tab:c2:discr}.
|
||||||
|
|
||||||
\begin{table}[ht!]
|
\begin{table}[ht!]
|
||||||
\caption{Параметры конечно-элементной сетки}
|
\caption{Параметры конечно-элементной сетки при наличии гарантированной прослойки матрицы между
|
||||||
|
волокнами основы и утка}
|
||||||
\begin{tabular}{|p{8.25cm}||>{\centering}p{3.45cm}|p{3.45cm}<{\centering}|}
|
\begin{tabular}{|p{8.25cm}||>{\centering}p{3.45cm}|p{3.45cm}<{\centering}|}
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
& Тетраэдральные элементы & Гексаэдральные элементы \\
|
& Тетраэдральные элементы & Гексаэдральные элементы \\
|
||||||
@@ -298,437 +435,228 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
|
|||||||
Внутренняя технологическая пора & 287~934 & 77~760 \\
|
Внутренняя технологическая пора & 287~934 & 77~760 \\
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
\end{tabular}
|
\end{tabular}
|
||||||
\label{tab:discr}
|
\label{tab:c2:discr}
|
||||||
\end{table}
|
\end{table}
|
||||||
|
|
||||||
Модуль Юнга $E_f = 280$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_f = 0{,}20$
|
При наличии между волокнами основы и утка площадки контакта с трением необходимо
|
||||||
волокон соответствовали данным работы \cite{bib:tarnapolsky}.
|
дополнительное сгущение сетки матрицы в местах, находящихся вблизи участков
|
||||||
Упругие модули поликристаллической матрицы были выбраны следующими: $E_m
|
наибольшей кривизны волокон. Параметры конечно-элементной сетки для такого
|
||||||
= 0{,}28$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_m = 0,40$.
|
случая представлены в таблице \ref{tab:c2:discr:contact}.
|
||||||
|
|
||||||
Распределения интенсивностей напряжений в слое тканого композита с идеальной
|
|
||||||
периодической структурой, полученные в ходе решения задачи показаны на
|
|
||||||
рис.~\ref{fig:vmis_v1_s1}.
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht]
|
|
||||||
\includegraphics[width=15cm]{vmis_v1_s1}
|
|
||||||
\caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
|
|
||||||
периодической структурой}
|
|
||||||
\label{fig:vmis_v1_s1}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
Из рисунка видно, что распределение искомых полей в рассматриваемом случае
|
|
||||||
удовлетворяют условиям симметрии и периодичности геометрической модели и
|
|
||||||
приложенной внешней нагрузке, что говорит о корректно построенной
|
|
||||||
геометрической модели и корректности полученного численного решения.
|
|
||||||
Максимальных значений интенсивность напряжений достигает в местах наибольшей
|
|
||||||
кривизны волокон.
|
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений}
|
|
||||||
|
|
||||||
Безразмерные коэффициенты $K_{\sigma_{ij}} = \sigma_{ij}({\bf r}) /
|
|
||||||
\sigma_{ij}^{per}({\bf r})$ вычислялись как отношение компонент тензора
|
|
||||||
напряжений в слое модельного тканого композита с локальным дефектом к
|
|
||||||
соответствующим компонентам в слое материала идеальной периодической структуры.
|
|
||||||
|
|
||||||
Для расчета коэффициентов концентрации был написан пакет вспомогательных
|
|
||||||
программ с использованием языка программирования Python, который является
|
|
||||||
простым и, в то же время, мощным интерпретируемым объектно-ориентированным
|
|
||||||
языком программирования. Он предоставляет структуры данных высокого уровня,
|
|
||||||
имеет изящный синтаксис и использует динамический контроль типов, что делает
|
|
||||||
его идеальным языком для быстрого написания различных приложений, работающих
|
|
||||||
на большинстве распространенных платформ \cite{bib:rossum}.
|
|
||||||
|
|
||||||
Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений представлены в
|
|
||||||
таблице~\ref{tab:max_k_s1}:
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{table}[ht]
|
\begin{table}[ht]
|
||||||
\centering
|
\caption{Параметры конечно-элементной сетки при наличии контакта с трением
|
||||||
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
|
между волокнами основы и утка}
|
||||||
композита}
|
\begin{tabular}{|p{8.25cm}||>{\centering}p{3.45cm}|p{3.45cm}<{\centering}|}
|
||||||
\begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
|
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
& $K_{\sigma_{11}}$
|
& Тетраэдральные элементы & Гексаэдральные элементы \\
|
||||||
& $K_{\sigma_{22}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{33}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{12}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{13}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{23}}$ \\
|
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
Пропуск волокна основы
|
Идеальная периодическая структура & 405~480 & 77~760 \\
|
||||||
& $1{,}34$ & $2{,}11$ & $1{,}53$ & $1{,}36$ & ${\bf 2{,}50}$ & $1{,}42$ \\
|
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
Пропуск волокна основы (доуплотнение)
|
Разрыв волокна основы & 405~480 & 75~168 \\
|
||||||
& $1{,}28$ & $1{,}77$ & $1{,}31$ & $1{,}29$ & ${\bf 2{,}43}$ & $1{,}23$ \\
|
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
|
Разрыв волокна основы с доуплотнением & 355~341 & 75~168 \\
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
Разрыв нити основы
|
Разрыв волокон основы и утка & 405~480 & 72~576 \\
|
||||||
& $1{,}29$ & $1{,}63$ & $1{,}30$ & $1{,}25$ & ${\bf 2{,}31}$ & $1{,}44$ \\
|
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
Разрыв нити основы (доуплотнение)
|
Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением & 390~862 & 72~576 \\
|
||||||
& $1{,}26$ & $1{,}49$ & $1{,}27$ & $1{,}25$ & ${\bf 2{,}20}$ & $1{,}32$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Разрыв нитей основы и утка
|
|
||||||
& $1{,}50$ & $1{,}92$ & $1{,}56$ & $1{,}58$ & ${\bf 2{,}53}$ & $1{,}70$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)
|
|
||||||
& $1{,}35$ & $1{,}68$ & $1{,}41$ & $1{,}41$ & ${\bf 2{,}21}$ & $1{,}50$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Внутренняя пора
|
|
||||||
& $1{,}31$ & $1{,}93$ & $1{,}35$ & ${\bf 4{,}38}$ & $1{,}73$ & ${\bf 4{,}56}$\\
|
|
||||||
\hline
|
\hline
|
||||||
\end{tabular}
|
\end{tabular}
|
||||||
\label{tab:max_k_s1}
|
\label{tab:c2:discr:contact}
|
||||||
\end{table}
|
\end{table}
|
||||||
|
|
||||||
Как видно из таблицы, наибольший вклад в коэффициенты концентрации для всех
|
|
||||||
типов дефектов кроме внутренней технологической поры вносит касательная
|
|
||||||
составляющая тензора напряжений $\sigma_{13}$, её значение в модели с
|
|
||||||
дефектом более чем в $2$ раза превышает соответствующее значение в идеальной
|
|
||||||
периодической модели. В случае внутренней технологической поры значения
|
|
||||||
коэффициентов концентраций превышают $4$ и соответствуют касательным
|
|
||||||
составляющим тензора напряжений $\sigma_{12}$ и $\sigma_{23}$.
|
|
||||||
|
|
||||||
На рис.~\ref{fig:k_d1d2_s1}~--~\ref{fig:k_d5_s1} показаны распределения
|
|
||||||
коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с
|
|
||||||
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии различных
|
|
||||||
типов технологических дефектов и с учётом дополнительной пропитки композита
|
|
||||||
материалом матрицы. Расположение областей, в которых интенсивность напряжений
|
|
||||||
достигает максимальных значений в местах, где искривленные волокна основы или
|
|
||||||
утка имеют наибольшую кривизну, строго периодично. Исключение составляют
|
|
||||||
области, расположенные вблизи локальных дефектов, где интенсивности напряжений
|
|
||||||
превышают соответствующие интенсивности напряжений определенное для композита
|
|
||||||
идеальной периодической структуры в $1{,}2$ раза для случаев разрыва волокна
|
|
||||||
основы и внутренней технологической поры, в $1{,}4$ раза для случая пропуска
|
|
||||||
волокна основы и в $1{,}5$ раз для одновременного разрыва волокон основы и
|
|
||||||
утка. При этом, в случае пропуска волокна основы или разрыва волокон основы и
|
|
||||||
утка, значение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений может быть
|
|
||||||
снижено до $1{,}3$ с помощью дополнительных операций доуплотнения
|
|
||||||
поликристаллической матрицы.
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme1/d1d2}
|
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
|
||||||
слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
|
||||||
доуплотнения~(б)}
|
|
||||||
\label{fig:k_d1d2_s1}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
\pagebreak
|
\pagebreak
|
||||||
|
\section{Модуль расширений платформы моделирования SALOME-MECA для анализа
|
||||||
|
напряженного состояния слоя тканого композита}
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
Для анализа напряженного состояния слоя тканого композита необходимо
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme1/d3d6}
|
обрабатывать большой объем информации. Данная операция не предусматривается в
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
стандарном инструментарии платформы SALOME-MECA. Открытая арихтектура платформы
|
||||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
позовляет разработать модуль расширений для необходимого анализа.
|
||||||
доуплотнения~(б)}
|
|
||||||
\label{fig:k_d3d6_s1}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
Пусть $\Theta$ --- анализируемый параметр поля напряжений, определенный в
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme1/d4d7}
|
некоторой точке тела из численного решения краевой задачи методом конечных
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
элементов. В качестве языка для написания модуля расширений был выбран
|
||||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
объектно-ориентированный язык программирования Python 2.7, который
|
||||||
доуплотнения~(б)}
|
предоставляет структуры данных высокого уровня, имеет изящный синтаксис и
|
||||||
\label{fig:k_d4d7_s1}
|
использует динамический контроль типов, что делает его идеальным языком для
|
||||||
\end{figure}
|
быстрого написания различных приложений, работающих на большинстве
|
||||||
|
распространенных платформ \cite{bib:rossum}.
|
||||||
|
|
||||||
\pagebreak
|
Диаграмма классов модуля расширения платформы SALOME-MECA для рассчета
|
||||||
|
параметра $\Theta$ показана на рис.~\ref{fig:c2:classDiagramm}.
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
\begin{figure}[ht!]
|
||||||
\centering
|
\centering
|
||||||
\includegraphics[width=10cm]{concentrators/v1/scheme1/d5}
|
\includegraphics[width=\linewidth]{classDiagramm}
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
\caption{Диаграмма классов модуля расширений для вычисления параметра $\Theta$}
|
||||||
слое тканого композита с внутренней технологической порой}
|
\label{fig:c2:classDiagramm}
|
||||||
\label{fig:k_d5_s1}
|
|
||||||
\end{figure}
|
\end{figure}
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений при чистом сдвиге}
|
Модуль расширения реализуется одним основным и тремя вспомогательными классами:
|
||||||
|
|
||||||
Если в краевой задаче \eqref{eq:Eqvilibrium} -- \eqref{eq:Guck} заменить
|
\begin{itemize}
|
||||||
граничные условия \ref{eq:b_cond} граничными условиями
|
\item \verb TKCalculator --- основной класс для вычисления параметра $\Theta$
|
||||||
|
в
|
||||||
|
каждой точке конечно-элементной сетки;
|
||||||
|
\item \verb TPoint --- вспомогательный класс для описания точки в трехмерном
|
||||||
|
пространстве;
|
||||||
|
\item \verb TKValues --- вспомогательный класс для описания множества
|
||||||
|
значений параметра $\Theta$ в каждой точке конечно-элементной сетки;
|
||||||
|
\item \verb TObjective --- вспомогательный класс для описания параметров
|
||||||
|
задачи, при которых необходимо найти значения параметра $\Theta$.
|
||||||
|
\end{itemize}
|
||||||
|
|
||||||
|
В классе TKCalculator реализован метод для импорта данных из выходных файлов
|
||||||
|
конечно-элементного процессора Code-Aster, входящего в состав платформы
|
||||||
|
SALOME-MECA (fillFromFile), метод для получения значений параметра $\Theta$ в
|
||||||
|
произвольной точки конечно-элементной сетки по указанным координатам
|
||||||
|
(getKForPoint), а также метод для вывода значений параметра $\Theta$
|
||||||
|
для каждой точки конечно-элементной сетки в файл (saveKToFile), для
|
||||||
|
последующего анализа или графического отображения.
|
||||||
|
|
||||||
|
Для исключения ошибок использования классов используется 4 перечисления:
|
||||||
|
|
||||||
|
\begin{itemize}
|
||||||
|
\item \verb EProblem --- вид задачи, может принимать значения:
|
||||||
|
\begin{description}
|
||||||
|
\item [СС\_Without\_Contact ]: керамические волокна в
|
||||||
|
поликристаллической матрице без учета контакта с трением;
|
||||||
|
\item [CC\_With\_Contact ]: керамические волокна в поликристаллической
|
||||||
|
матрице при наличии контакта с трением;
|
||||||
|
\item [CS\_Without\_Contact ]: стальные волокна в поликристаллической
|
||||||
|
матрице без учета контакта с трением;
|
||||||
|
\item [CS\_With\_Contact ]: стальные волокна в поликристаллической
|
||||||
|
матрице при наличии контакта с трением.
|
||||||
|
\end{description}
|
||||||
|
|
||||||
|
\item \verb ESchema --- схема нагружения, может принимать значения:
|
||||||
|
\begin{description}
|
||||||
|
\item [X1X3\_Tension]: двухсторонняя равнокомпонентная деформация растяжения в
|
||||||
|
плоскости слоя;
|
||||||
|
\item [X1\_Tension]: деформация растяжения в направлении волокон основы;
|
||||||
|
\item [X1\_Tension\_X3\_Compression]: чистое формоизменение;
|
||||||
|
\item [X1X3\_Compression]: двухсторонняя равнокомпонентная деформация сжатия в
|
||||||
|
плоскости слоя;
|
||||||
|
\item [X1\_Compression]: деформация сжатия в направлении волокон основы;
|
||||||
|
\item [X1X3\_Unequal\_Compression]: двухсторонняя неравнокомпонентная
|
||||||
|
деформация сжатия в плоскости слоя.
|
||||||
|
\end{description}
|
||||||
|
|
||||||
|
\item \verb EDefect --- дефект, может принимать значения:
|
||||||
|
\begin{description}
|
||||||
|
\item [Regular]: идеальная периодическая структура;
|
||||||
|
\item [Fiber\_Skip]: пропуск волокна основы;
|
||||||
|
\item [Fiber\_Skip\_Matrix]: пропуск волокна основы с учетом доуплотнения
|
||||||
|
полости образованной дефектом материалом матрицы;
|
||||||
|
\item [One\_Fiber\_Break]: разрыв волокна основы;
|
||||||
|
\item [One\_Fiber\_Break\_Matrix]: разрыв волокна основы с учетом
|
||||||
|
доуплотнения полости образованной дефектом материалом матрицы;
|
||||||
|
\item [Two\_Fibers\_Break]: разрыв волокон основы и утка;
|
||||||
|
\item [Two\_Fibers\_Break\_Matrix]: разрыв волокон основы и утка с учетом
|
||||||
|
доуплотнения полости образованной дефектом материалом матрицы;
|
||||||
|
\item [Pore]: внутренняя технологическая пора.
|
||||||
|
\end{description}
|
||||||
|
|
||||||
|
\item \verb EPhase --- фаза, может принимать значения:
|
||||||
|
\begin{description}
|
||||||
|
\item [Matrix]: фаза матрицы;
|
||||||
|
\item [Fibers]: фаза волокон.
|
||||||
|
\end{description}
|
||||||
|
\end{itemize}
|
||||||
|
|
||||||
|
Для систематизации данных, полученных в результате решения краевых задач, а
|
||||||
|
также для увеличения скорости обработки большого объема данных была разработана
|
||||||
|
база данных, инфологическая схема которой представлена на рис.~\ref{fig:c2:er}.
|
||||||
|
|
||||||
|
\immediate\write18{dot -Tpng -o fig/er.png er.dot}
|
||||||
|
\begin{figure}[ht!]
|
||||||
|
\centering
|
||||||
|
\includegraphics[width=0.8\linewidth]{er}
|
||||||
|
\caption{ER-диаграмма базы данных для вычисления параметра $\Theta$}
|
||||||
|
\label{fig:c2:er}
|
||||||
|
\end{figure}
|
||||||
|
|
||||||
|
В базе данных использовались две стержневые сущности (<<Cвойства>> и
|
||||||
|
<<Точки>>), а также ассоциация между ними. Стержневая сущность <<Точки>> с
|
||||||
|
составным ключом {\bf X$_1$, X$_2$, X$_3$} предназначена для хранения координат
|
||||||
|
точек конечно-элементной сетки. Стержневая сущность <<Свойства>> с составным
|
||||||
|
ключом {\bf Задача, Схема нагружения, Дефект, Фаза} предназначена для хранения
|
||||||
|
информации о компонентах тензора напряжений и интесивности напряжений для
|
||||||
|
каждой
|
||||||
|
точки конечно-элементной сетки. Значения атрибутов составного ключа сущности
|
||||||
|
<<Свойства>> соответсвуют значениям классов-перечислений
|
||||||
|
\verb EProblem , \verb ESchema , \verb EDefect и \verb EPhase .
|
||||||
|
|
||||||
|
Даталогическая модель базы данных для вычисления параметра $\Theta$
|
||||||
|
представлена на рис.~\ref{fig:c2:datalogical}.
|
||||||
|
|
||||||
|
\begin{figure}[ht!]
|
||||||
|
\centering
|
||||||
|
\includegraphics[width=0.5\linewidth]{datalogical}
|
||||||
|
\caption{Даталогическая модель базы данных для вычисления параметра $\Theta$}
|
||||||
|
\label{fig:c2:datalogical}
|
||||||
|
\end{figure}
|
||||||
|
|
||||||
|
Соответствия свойств во всех точках конечно-элементой сетки модели с идеальной
|
||||||
|
периодической структурой соответствующим точкам конечно-элементной сетки модели
|
||||||
|
с внутренним технологическим дефектом могут быть найдены с помощью реляционного
|
||||||
|
выражения~\ref{eq:c2:relP}:
|
||||||
|
|
||||||
\begin{equation}
|
\begin{equation}
|
||||||
\begin{array}{c}
|
\begin{array}{rl}
|
||||||
u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = -u_1^0, \quad u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = u_3^0,\\
|
P = & (\sigma_{defectId = 0}(Properties~P_1) \\
|
||||||
u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = u_2
|
& [P_1.pointId = P_2.pointId] \\
|
||||||
{\bf (r)}|_{\Gamma_5} = u_2 {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0, \\
|
& \sigma_{defectId \neq 0}(Properties~P_2)) \\
|
||||||
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} =
|
& [P1.pointId = Points.pointId]Points.
|
||||||
\sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = \sigma_{23} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = 0, \\
|
|
||||||
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} =
|
|
||||||
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0,
|
|
||||||
\end{array}
|
\end{array}
|
||||||
\label{eq:b_cond:s2}
|
\label{eq:c2:relP}
|
||||||
\end{equation}
|
\end{equation}
|
||||||
|
|
||||||
\noindent получим задачу на чистый сдвиг, решив которую получим распределение
|
Проецируя отношение $P$ на соответствующие атрибуты, найдем значения
|
||||||
интенсивностей напряжений, показанных на рис.~\ref{fig:vmis_v1_s2}.
|
параметра $\Theta$ для каждой точки конечно-элементной сетки
|
||||||
|
(\ref{eq:c2:relK}):
|
||||||
\begin{figure}[ht]
|
|
||||||
\includegraphics[width=15cm]{vmis_v1_s2}
|
|
||||||
\caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
|
|
||||||
периодической структурой при чистом сдвиге}
|
|
||||||
\label{fig:vmis_v1_s2}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений в слое тканного
|
|
||||||
композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии
|
|
||||||
различных технологических дефектов под воздействием сдвиговых
|
|
||||||
нагрузок представлены в таблице~\ref{tab:max_k_s2}:
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{table}[ht!]
|
|
||||||
\centering
|
|
||||||
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
|
|
||||||
композита при чистом сдвиге}
|
|
||||||
\begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{11}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{22}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{33}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{12}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{13}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{23}}$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Пропуск волокна основы
|
|
||||||
& $1{,}24$ & $1{,}31$ & $\bf2{,}30$ & $1{,}36$ & $\bf2{,}02$ & $1{,}52$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Пропуск волокна основы (доуплотнение)
|
|
||||||
& $1{,}22$ & $1{,}27$ & $\bf2{,}14$ & $1{,}30$ & $\bf2{,}13$ & $1{,}55$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Разрыв нити основы
|
|
||||||
& $1{,}25$ & $1{,}27$ & $\bf2{,}38$ & $1{,}29$ & $\bf1{,}97$ & $1{,}59$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Разрыв нити основы (доуплотнение)
|
|
||||||
& $1{,}23$ & $1{,}25$ & $\bf2{,}03$ & $1{,}35$ & $\bf1{,}89$ & $1{,}52$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Разрыв нитей основы и утка
|
|
||||||
& $1{,}60$ & $1{,}56$ & $\bf3{,}28$ & $1{,}95$ & $\bf2{,}42$ & $2{,}01$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)
|
|
||||||
& $1{,}48$ & $1{,}45$ & $\bf2{,}59$ & $1{,}76$ & $\bf2{,}17$ & $1{,}82$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Внутренняя пора
|
|
||||||
& $1{,}19$ & $1{,}28$ & $\bf4{,}90$ & $\bf4{,}80$ & $1{,}30$ & $\bf5{,}04$\\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\end{tabular}
|
|
||||||
\label{tab:max_k_s2}
|
|
||||||
\end{table}
|
|
||||||
|
|
||||||
Из таблицы видно, что в случае приложения сдвиговых нагрузок к
|
|
||||||
фрагменту композита с локальными технологическими дефектами максимальные
|
|
||||||
значения принимают коэффициенты концентрации касательной составляющей
|
|
||||||
$\sigma_{13}$ и нормальной составляющей $\sigma_{33}$ компонент тензор
|
|
||||||
напряжений. Для фрагмента с внутренней технологической порой максимальный вклад
|
|
||||||
в коэффициенты концентрации напряжений вносят касательные составляющие
|
|
||||||
$\sigma_{12}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ тензора
|
|
||||||
напряжений.
|
|
||||||
|
|
||||||
На рис.~\ref{fig:k_d1d2_s2}~--~\ref{fig:k_d5_s2} показаны распределения
|
|
||||||
коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с
|
|
||||||
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии различных
|
|
||||||
типов технологических дефектов и с учётом дополнительной пропитки композита
|
|
||||||
материалом матрицы под воздействием сдвиговых нагрузок.
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme2/d1d2}
|
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
|
||||||
слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
|
||||||
доуплотнения~(б) при чистом сдвиге}
|
|
||||||
\label{fig:k_d1d2_s2}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme2/d3d6}
|
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
|
||||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
|
||||||
доуплотнения~(б) при чистом сдвиге}
|
|
||||||
\label{fig:k_d3d6_s2}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
\pagebreak
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme2/d4d7}
|
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
|
||||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
|
||||||
доуплотнения~(б) при чистом сдвиге}
|
|
||||||
\label{fig:k_d4d7_s2}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
|
||||||
\centering
|
|
||||||
\includegraphics[width=10cm]{concentrators/v1/scheme2/d5}
|
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
|
||||||
слое тканого композита с внутренней технологической порой при чистом сдвиге}
|
|
||||||
\label{fig:k_d5_s2}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
Вблизи локальных дефектов интенсивности напряжений превышают соответствующие
|
|
||||||
интенсивности напряжений определенное для композита идеальной периодической
|
|
||||||
структуры в $1{,}2$ раза при наличии внутренней технологической поры, в $1{,}3$
|
|
||||||
раза для случая пропуска или разрыва волокна основы и в $1{,}6$ раз для
|
|
||||||
одновременного разрыва волокон основы и утка. При этом, в случае разрыва волокна
|
|
||||||
основы или волокон основы и утка, значение коэффициентов концентрации
|
|
||||||
интенсивностей напряжений может быть снижено до $1{,}2$ и $1{,}5$
|
|
||||||
соответственно, с помощью дополнительных операций доуплотнения
|
|
||||||
поликристаллической матрицы.
|
|
||||||
|
|
||||||
\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений при одноосном растяжении}
|
|
||||||
|
|
||||||
В случае, если граничные условия \ref{eq:b_cond} в краевой задаче
|
|
||||||
\eqref{eq:Eqvilibrium} -- \eqref{eq:Guck} будут принимать вид
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{equation}
|
\begin{equation}
|
||||||
\begin{array}{c}
|
\begin{array}{rl}
|
||||||
u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = u_1^0, \quad u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = 0, \\
|
\Theta = & P[X1, X2, X3, \\
|
||||||
u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = u_2
|
& P_2.sigma\_11 \tau P_1.sigma\_11, P_2.sigma\_22 \tau P_1.sigma\_22, \\
|
||||||
{\bf (r)}|_{\Gamma_5} = u_2 {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0, \\
|
& P_2.sigma\_33 \tau P_1.sigma\_33, P_2.sigma\_12 \tau P_1.sigma\_12, \\
|
||||||
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} =
|
& P_2.sigma\_13 \tau P_1.sigma\_13, P_2.sigma\_23 \tau P_1.sigma\_13, \\
|
||||||
\sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = \sigma_{23} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = 0, \\
|
& P_2.sigma\_I \tau P_1.sigma\_I].
|
||||||
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} =
|
|
||||||
\sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0,
|
|
||||||
\end{array}
|
\end{array}
|
||||||
\label{eq:b_cond:s3}
|
\label{eq:c2:relK}
|
||||||
\end{equation}
|
\end{equation}
|
||||||
|
|
||||||
\noindent получим задачу на одноосное растяжение слоя тканого композита в
|
С помощью ограничения отношения $\Theta$ по атрибутам \verb problemId , \\
|
||||||
направлении, соответствующем направлению утка.
|
\verb schemaId , \verb defectId и \verb phaseId можно получить значения
|
||||||
|
параметра $\Theta$ в каждой точке конечно-элементной сетки для необходимого
|
||||||
|
вида задачи, схемы нагружения, типа дефекта или фазы материала. При ограничении
|
||||||
|
отношения $\Theta$ по атрибутам \verb X1 , \verb X2 и \verb X3 получим
|
||||||
|
значения параметра $\Theta$ в необходимой точке конечно-элементной сетки.
|
||||||
|
|
||||||
Решив задачу \eqref{eq:Eqvilibrium} -- \eqref{eq:Guck} с граничными условиями
|
В качестве системы управления базой данных для реализации физической модели
|
||||||
\ref{eq:b_cond_ideal} -- \ref{eq:b_cond_free} и \ref{eq:b_cond:s3} методом
|
была выбрана встраиваемая СУБД SQLite 2.8.17. Выбор данной СУБД был обусловлен
|
||||||
конечных элементов, получим распределение интенсивности напряжений
|
простотой использования, отсутсвием необходимости установки и настройки сервера
|
||||||
(рис.~\ref{fig:vmis_v1_s3}) и максимальные значения коэффициентов концентрации
|
СУБД, высокой скоростью выполнения запросов, а также доступностью для
|
||||||
напряжений (таблица~\ref{tab:max_k_s3}).
|
большинства операционных систем.
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht]
|
\section*{Выводы по второй главе}
|
||||||
\includegraphics[width=15cm]{vmis_v1_s3}
|
|
||||||
\caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
|
|
||||||
периодической структурой при одноосном растяжении}
|
|
||||||
\label{fig:vmis_v1_s3}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{table}[ht!]
|
|
||||||
\centering
|
|
||||||
\caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
|
|
||||||
композита при одноосном растяжении}
|
|
||||||
\begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{11}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{22}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{33}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{12}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{13}}$
|
|
||||||
& $K_{\sigma_{23}}$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Пропуск волокна основы
|
|
||||||
&$1{,}26$ & $1{,}39$ & $\bf2{,}14$ & $1{,}36$ & $\bf2{,}66$ & $\bf2{,}64$\\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Пропуск волокна основы (доуплотнение)
|
|
||||||
&$1{,}24$ & $1{,}34$ & $\bf2{,}10$ & $1{,}29$ & $\bf2{,}75$ & $\bf3{,}00$\\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Разрыв нити основы
|
|
||||||
&$1{,}26$ & $1{,}36$ & $\bf1{,}92$ & $1{,}27$ & $\bf2{,}50$ & $\bf2{,}01$\\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Разрыв нити основы (доуплотнение)
|
|
||||||
&$1{,}24$ & $1{,}35$ & $\bf1{,}87$ & $1{,}35$ & $\bf2{,}41$ & $\bf2{,}81$\\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Разрыв нитей основы и утка
|
|
||||||
&$1{,}43$ & $1{,}73$ & $\bf2{,}06$ & $1{,}46$ & $\bf2{,}66$ & $\bf2{,}17$\\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение)
|
|
||||||
&$1{,}31$ & $1{,}55$ & $\bf1{,}91$ & $1{,}32$ & $\bf2{,}45$ & $\bf2{,}91$\\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
Внутренняя пора
|
|
||||||
& $1{,}23$ & $1{,}39$ & $1{,}62$ & $\bf4{,}59$ & $1{,}40$ & $1{,}46$ \\
|
|
||||||
\hline
|
|
||||||
\end{tabular}
|
|
||||||
\label{tab:max_k_s3}
|
|
||||||
\end{table}
|
|
||||||
|
|
||||||
Из таблицы \ref{tab:max_k_s3} можно заметить, что наибольший вклад в
|
|
||||||
коэффициенты концентраций вносят касательные составляющие тензора напряжений
|
|
||||||
$\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$.
|
|
||||||
Исключение составляет случай, когда в слое тканого композита присутствует
|
|
||||||
внутренняя технологическая пора. В этом случае значение касательной
|
|
||||||
компоненты тензора напряжений превышает соответствующее значение в и идеальной
|
|
||||||
периодической структуре в $4{,}59$ раз.
|
|
||||||
|
|
||||||
Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое
|
|
||||||
тканого композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при
|
|
||||||
наличии различных типов технологических дефектов и с учётом дополнительной
|
|
||||||
пропитки композита материалом матрицы под воздействием сдвиговых нагрузок
|
|
||||||
представлены на рис.~\ref{fig:k_d1d2_s3}~--~\ref{fig:k_d5_s3}.
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme3/d1d2}
|
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
|
||||||
слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
|
|
||||||
доуплотнения~(б) при одноосном растяжении}
|
|
||||||
\label{fig:k_d1d2_s3}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme3/d3d6}
|
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
|
||||||
слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
|
|
||||||
доуплотнения~(б) при одноосном растяжении}
|
|
||||||
\label{fig:k_d3d6_s3}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
\pagebreak
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
|
||||||
\includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme3/d4d7}
|
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
|
||||||
слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
|
|
||||||
доуплотнения~(б) при одноосном растяжении}
|
|
||||||
\label{fig:k_d4d7_s3}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
\begin{figure}[ht!]
|
|
||||||
\centering
|
|
||||||
\includegraphics[width=10cm]{concentrators/v1/scheme3/d5}
|
|
||||||
\caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
|
|
||||||
слое тканого композита с внутренней технологической порой при одноосном
|
|
||||||
растяжении}
|
|
||||||
\label{fig:k_d5_s3}
|
|
||||||
\end{figure}
|
|
||||||
|
|
||||||
Из рисунков видно что вблизи локальных дефектов интенсивности напряжений
|
|
||||||
превышают соответствующие интенсивности напряжений определенное для композита
|
|
||||||
идеальной периодической структуры в $1{,}2$ раза при наличии внутренней
|
|
||||||
технологической поры или разрыва волокна основы, в $1{,}3$ раза для случая
|
|
||||||
пропуска или разрыва волокна основы и в $1{,}4$ раз для одновременного
|
|
||||||
разрыва волокон основы и утка. При этом, в случае пропуска или разрыва волокна
|
|
||||||
основы, значение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений может быть
|
|
||||||
снижено до $1{,}2$ и $1{,}3$ соответственно, с помощью дополнительных операций
|
|
||||||
доуплотнения поликристаллической матрицы.
|
|
||||||
|
|
||||||
\section*{Выводы ко второй главе}
|
|
||||||
\addcontentsline{toc}{section}{Выводы ко второй главе}
|
\addcontentsline{toc}{section}{Выводы ко второй главе}
|
||||||
|
|
||||||
\begin{enumerate}
|
\begin{enumerate}
|
||||||
\item Построена твердотельная модель фрагмента слоя тканого композита с
|
\item Построены геометрическая и математическая модели фрагмента слоя тканого
|
||||||
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей с идеальной
|
композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей с идеальной
|
||||||
периодической структурой и локальными технологическими дефектами, такими как
|
периодической структурой и локальными технологическими дефектами, такими как
|
||||||
пропуск волокна основы, разрыв волокна основы, разрыв волокон основы и утка и
|
пропуск волокна основы, разрыв волокна основы, разрыв волокон основы и утка и
|
||||||
внутренняя технологическая пора.
|
внутренняя технологическая пора.
|
||||||
\item Получены численные решения краевых задач на двухосное растяжение в
|
\item На основе численного решения задачи макрооднородной двухосной
|
||||||
плоскости слоя, чистый сдвиг и одноосное растяжение в направлении утка.
|
равнокомпонентной деформации растяжения в плоскости слоя тканого композита
|
||||||
\item Вычислены безразмерные коэффициенты концентрации напряжений, вызванные
|
проведено тестирование разработанной модели, показавшее, что при выбранной
|
||||||
наличием локальных технологических дефектов в виде пропуска волокна основы,
|
степени дискретизации полученные результаты ни качественно ни количественно не
|
||||||
разрыва волокна основы, разрыва волокон основы и утка, а также внутренней
|
изменяются при дальнейшем увеличени количества конечных элементов. Доказана
|
||||||
технологической поры.
|
сходимость задачи.
|
||||||
\item Определены механизмы инициирующие разрушение матрицы в слое тканого
|
\item Разработан модуль расширений для платформы численного моделирования
|
||||||
композита с искривленными волокнами.
|
SALOME-MECA для вычисления параметров напряженно-деформированного состояния
|
||||||
|
слоя тканого композита полотняного плетения.
|
||||||
\end{enumerate}
|
\end{enumerate}
|
||||||
|
|||||||
335
classDiagramm.xmi
Normal file
335
classDiagramm.xmi
Normal file
@@ -0,0 +1,335 @@
|
|||||||
|
<?xml version="1.0" encoding="UTF-8"?>
|
||||||
|
<XMI verified="false" xmi.version="1.2" timestamp="2014-06-13T20:04:26" xmlns:UML="http://schema.omg.org/spec/UML/1.3">
|
||||||
|
<XMI.header>
|
||||||
|
<XMI.documentation>
|
||||||
|
<XMI.exporter>umbrello uml modeller http://umbrello.kde.org</XMI.exporter>
|
||||||
|
<XMI.exporterVersion>1.6.4</XMI.exporterVersion>
|
||||||
|
<XMI.exporterEncoding>UnicodeUTF8</XMI.exporterEncoding>
|
||||||
|
</XMI.documentation>
|
||||||
|
<XMI.metamodel xmi.version="1.3" href="UML.xml" xmi.name="UML"/>
|
||||||
|
</XMI.header>
|
||||||
|
<XMI.content>
|
||||||
|
<UML:Model isSpecification="false" isAbstract="false" isLeaf="false" xmi.id="m1" isRoot="false" name="Модель UML">
|
||||||
|
<UML:Namespace.ownedElement>
|
||||||
|
<UML:Stereotype visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="folder" name="folder"/>
|
||||||
|
<UML:Stereotype visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="datatype" name="datatype"/>
|
||||||
|
<UML:Stereotype visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="enum" name="enum"/>
|
||||||
|
<UML:Model stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Logical View" name="Logical View">
|
||||||
|
<UML:Namespace.ownedElement>
|
||||||
|
<UML:Package stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Datatypes" name="Datatypes">
|
||||||
|
<UML:Namespace.ownedElement>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="SULvXjOJuYAp" name="int"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="vupfmV4Q76t7" name="char"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="OSnGsGbmnIA6" name="bool"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="hEx04qurTgNW" name="float"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="SaxX8K0uaqA9" name="double"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="vPlzXQDUQHIK" name="short"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="lyUH2uszSyJQ" name="long"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="rGy0rtNcsu25" name="unsigned int"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="SNekUQiyfksX" name="unsigned short"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="IUziKoxJpoCC" name="unsigned long"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="55Q8RsT6cxUK" name="string"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="MCAiGpUITiF7" name="array"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="4XaGg4QaPoti" name="tuple"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="vk9XsVi2Eysg" name="dict"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="JNTQHYvpmctC" name="object"/>
|
||||||
|
<UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Hy1zkwhuSZNA" name="set"/>
|
||||||
|
</UML:Namespace.ownedElement>
|
||||||
|
</UML:Package>
|
||||||
|
<UML:Class visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="kfh09ejRTekG" name="TKCalculator">
|
||||||
|
<UML:Classifier.feature>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="5sRViPzwUu40" type="vkTOkoyktEQx" comment="База данных с информацией о свойствах в точках" name="dataBase"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="1OoC5kTNK5x1" type="f71jLTl8k9vI" name="currentObjective"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="4KPZ9t3IBjXC" type="fp8xjtiIrohs" name="currentPoint"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="wMjgEnk7mnnM" type="vDweH2lgqfqY" name="currentValues"/>
|
||||||
|
<UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="ZAxc0O5hm4dE" name="TKCalculator">
|
||||||
|
<UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="wgErQfDBUAtN" type="vkTOkoyktEQx" value="" name="_dataBase"/>
|
||||||
|
</UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
</UML:Operation>
|
||||||
|
<UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="yT8DisVeIEF0" name="fillFromFile">
|
||||||
|
<UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="vEsxaEaOZykJ" type="55Q8RsT6cxUK" value="" name="fileName"/>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="CelYixu9jS9Q" type="f71jLTl8k9vI" value="" name="objective"/>
|
||||||
|
</UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
</UML:Operation>
|
||||||
|
<UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Uwx2ShFLq2Cb" name="getKForPoint">
|
||||||
|
<UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
<UML:Parameter kind="return" xmi.id="vHn3qYKnhIK7" type="vDweH2lgqfqY"/>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="hne9ogTAuLmN" type="fp8xjtiIrohs" value="" name="point"/>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="cOIl8gpSE4Zr" type="f71jLTl8k9vI" value="" name="objective"/>
|
||||||
|
</UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
</UML:Operation>
|
||||||
|
<UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="CXSqG0WDsgxI" name="saveKToFile">
|
||||||
|
<UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="nLtCeeIIRiUW" type="55Q8RsT6cxUK" value="" name="fileName"/>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="HLqmCc1M9TBP" type="f71jLTl8k9vI" value="" name="objective"/>
|
||||||
|
</UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
</UML:Operation>
|
||||||
|
</UML:Classifier.feature>
|
||||||
|
</UML:Class>
|
||||||
|
<UML:Class visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="vkTOkoyktEQx" name="TDataBase"/>
|
||||||
|
<UML:Class visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="fp8xjtiIrohs" name="TPoint">
|
||||||
|
<UML:Classifier.feature>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="9pZDVNpe9W7J" type="hEx04qurTgNW" name="X1"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="TCFl4wt0bjqw" type="hEx04qurTgNW" name="X2"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="rY5e5H9Q6nZa" type="hEx04qurTgNW" name="X3"/>
|
||||||
|
<UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="tryHugSLsh7u" name="TPoint">
|
||||||
|
<UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="UyEuzzsV33T9" type="hEx04qurTgNW" value="" name="X1"/>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="XVIIL07qyKkx" type="hEx04qurTgNW" value="" name="X2"/>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="qj0gI4hnXx4t" type="hEx04qurTgNW" value="" name="X3"/>
|
||||||
|
</UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
</UML:Operation>
|
||||||
|
</UML:Classifier.feature>
|
||||||
|
</UML:Class>
|
||||||
|
<UML:Association visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" xmi.id="immyXH0uOv3R" name="">
|
||||||
|
<UML:Association.connection>
|
||||||
|
<UML:AssociationEnd changeability="changeable" visibility="public" isNavigable="true" isSpecification="false" xmi.id="679iXk01EtSc" type="kfh09ejRTekG" name="" aggregation="none"/>
|
||||||
|
<UML:AssociationEnd changeability="changeable" visibility="public" isNavigable="true" isSpecification="false" xmi.id="xXj669Pot9kR" type="fp8xjtiIrohs" name="" aggregation="none"/>
|
||||||
|
</UML:Association.connection>
|
||||||
|
</UML:Association>
|
||||||
|
<UML:Class visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="vDweH2lgqfqY" name="TKValues">
|
||||||
|
<UML:Classifier.feature>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="W91oYuzUXHWG" type="hEx04qurTgNW" name="sigma11"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="xKvnsz2AM584" type="hEx04qurTgNW" name="sigma22"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="KoHwwSdSZcF7" type="hEx04qurTgNW" name="sigma33"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="VEb2V5IRNCED" type="hEx04qurTgNW" name="sigma12"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="9ENWJVabIpXC" type="hEx04qurTgNW" name="sigma13"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="F9colrtG4SGZ" type="hEx04qurTgNW" name="sigma23"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="XXysjB6sPTMh" type="hEx04qurTgNW" name="sigmaI"/>
|
||||||
|
<UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="oRxx1kgtdvx6" name="TKValues"/>
|
||||||
|
</UML:Classifier.feature>
|
||||||
|
</UML:Class>
|
||||||
|
<UML:Class visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="f71jLTl8k9vI" name="TObjective">
|
||||||
|
<UML:Classifier.feature>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="yGT1tb0cwRN2" type="NYY9tRLX6bnV" name="problem"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="9XvSIti9gwSM" type="R1UgUlSWNfG0" name="schema"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="qa5dNEDLSgKL" type="uGSxnuzFYRy0" name="defect"/>
|
||||||
|
<UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="FIyAjJAtq6J6" type="oSagg2cRuZgT" name="phase"/>
|
||||||
|
<UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="x1DdvfxmD1Nb" name="TObjective">
|
||||||
|
<UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="fiA4BGxluf0M" type="NYY9tRLX6bnV" value="" name="problem"/>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="zhyAshMVPWZa" type="R1UgUlSWNfG0" value="" name="schema"/>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="R1w4VCiStgcj" type="uGSxnuzFYRy0" value="" name="defect"/>
|
||||||
|
<UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="ulQIGmqfnmjG" type="oSagg2cRuZgT" value="" name="phase"/>
|
||||||
|
</UML:BehavioralFeature.parameter>
|
||||||
|
</UML:Operation>
|
||||||
|
</UML:Classifier.feature>
|
||||||
|
</UML:Class>
|
||||||
|
<UML:Enumeration stereotype="enum" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="NYY9tRLX6bnV" name="EProblem">
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="NYY9tRLX6bnV" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="WUPI0iYzE9pW" name="CC_Without_Contact"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="NYY9tRLX6bnV" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Q7gQPsPQbMeU" name="CC_With_Contact"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="NYY9tRLX6bnV" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="bWcxRlisqOIG" name="CS_Without_Contact"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="NYY9tRLX6bnV" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="aNSj07FbdrW2" name="CS_With_Contact"/>
|
||||||
|
</UML:Enumeration>
|
||||||
|
<UML:Enumeration stereotype="enum" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="R1UgUlSWNfG0" name="ESchema">
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="x5IEpx5i9vec" name="X1X3_Tenstion"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="91OM8Go4L6I9" name="X1_Tension"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="DRa8QcXZcvwi" name="X1_Tension_X3_Compression"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Q7TnYRTUCTnK" name="X1X3_Compression"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="C7jwSCXqJ0er" name="X1_Compression"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="U68QBg9LnsIF" name="X1X3_Unequal_Compression"/>
|
||||||
|
</UML:Enumeration>
|
||||||
|
<UML:Enumeration stereotype="enum" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="uGSxnuzFYRy0" name="EDefect">
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="IgXtPXRdeMNp" name="Regular"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="3dHXP6lfkHY9" name="Fiber_Skip"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="IOAAgDqkp5FC" name="Fiber_Skip_Matrix"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="tdKS46jMUrVB" name="One_Fiber_Break"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="IREaDdB4GTVI" name="One_Fiber_Break_Matrix"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="92IAviOB7cmI" name="Two_Fibers_Break"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="TBBsE8fMAxU4" name="Two_Fibers_Break_Matrix"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="CsFEFEHiNQaZ" name="Pore"/>
|
||||||
|
</UML:Enumeration>
|
||||||
|
<UML:Enumeration stereotype="enum" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="oSagg2cRuZgT" name="EPhase">
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="oSagg2cRuZgT" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="G0ap815Op6Ts" name="Matrix"/>
|
||||||
|
<UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="oSagg2cRuZgT" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="YMQcaXdoXEcf" name="Fibers"/>
|
||||||
|
</UML:Enumeration>
|
||||||
|
</UML:Namespace.ownedElement>
|
||||||
|
<XMI.extension xmi.extender="umbrello">
|
||||||
|
<diagrams>
|
||||||
|
<diagram showopsig="1" linecolor="#ff0000" snapx="25" showattribassocs="1" snapy="25" linewidth="0" showattsig="1" textcolor="#000000" isopen="1" showpackage="1" showpubliconly="0" showstereotype="1" name="Диаграмма классов" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" canvasheight="1245" canvaswidth="2201,190476190476" localid="-1" snapcsgrid="0" showgrid="1" showops="1" griddotcolor="#d3d3d3" backgroundcolor="#ffffff" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" zoom="135" xmi.id="6bykuiPec4V1" documentation="" showscope="1" snapgrid="0" showatts="1" type="1">
|
||||||
|
<widgets>
|
||||||
|
<classwidget linecolor="#000000" usesdiagramfillcolor="0" linewidth="0" showoperations="1" textcolor="#000000" usesdiagramusefillcolor="0" showpubliconly="1" showpackage="1" x="-1575,78271484375" showattsigs="601" showstereotype="1" y="-649,266845703125" showattributes="1" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,0,0,0,0,0" localid="SqyVG4x8Y1iT" width="487,53125" isinstance="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffffff" xmi.id="kfh09ejRTekG" showscope="1" height="96" showopsigs="601"/>
|
||||||
|
<classwidget linecolor="#000000" usesdiagramfillcolor="0" linewidth="0" showoperations="1" textcolor="#000000" usesdiagramusefillcolor="0" showpubliconly="1" showpackage="1" x="-923,8696899414062" showattsigs="601" showstereotype="1" y="-774,8140258789062" showattributes="1" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,0,0,0,0,0" localid="RU4Ish8yfrsN" width="305" isinstance="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffffff" xmi.id="fp8xjtiIrohs" showscope="1" height="81,5625" showopsigs="601"/>
|
||||||
|
<classwidget linecolor="#000000" usesdiagramfillcolor="0" linewidth="0" showoperations="1" textcolor="#000000" usesdiagramusefillcolor="0" showpubliconly="1" showpackage="1" x="-899,0955200195312" showattsigs="601" showstereotype="1" y="-674,7784423828125" showattributes="1" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,0,0,0,0,0" localid="GJN3yjHiDc7A" width="126" isinstance="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffffff" xmi.id="vDweH2lgqfqY" showscope="1" height="144" showopsigs="601"/>
|
||||||
|
<enumwidget width="190" showstereotype="1" x="-1425" usesdiagramusefillcolor="0" y="-975" usesdiagramfillcolor="0" isinstance="0" localid="EDt0wpNvcBUX" fillcolor="#ffffff" height="112" linecolor="#000000" xmi.id="R1UgUlSWNfG0" showpackage="1" textcolor="#000000" usefillcolor="1" linewidth="0" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,1,0,0,0,0"/>
|
||||||
|
<enumwidget width="175" showstereotype="1" x="-1200" usesdiagramusefillcolor="0" y="-975" usesdiagramfillcolor="0" isinstance="0" localid="JgCKcOVVORJm" fillcolor="#ffffff" height="140" linecolor="#000000" xmi.id="uGSxnuzFYRy0" showpackage="1" textcolor="#000000" usefillcolor="1" linewidth="0" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,1,0,0,0,0"/>
|
||||||
|
<enumwidget width="100" showstereotype="1" x="-1000" usesdiagramusefillcolor="0" y="-975,406494140625" usesdiagramfillcolor="0" isinstance="0" localid="cTwv78DjWiDu" fillcolor="#ffffff" height="56" linecolor="#000000" xmi.id="oSagg2cRuZgT" showpackage="1" textcolor="#000000" usefillcolor="1" linewidth="0" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,1,0,0,0,0"/>
|
||||||
|
<enumwidget width="139" showstereotype="1" x="-1575" usesdiagramusefillcolor="0" y="-975" usesdiagramfillcolor="0" isinstance="0" localid="I1YbqIlSJ8Zl" fillcolor="#ffffff" height="96" linecolor="#000000" xmi.id="NYY9tRLX6bnV" showpackage="1" textcolor="#000000" usefillcolor="1" linewidth="0" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,1,0,0,0,0"/>
|
||||||
|
<classwidget linecolor="#000000" usesdiagramfillcolor="0" linewidth="0" showoperations="1" textcolor="#000000" usesdiagramusefillcolor="0" showpubliconly="1" showpackage="1" x="-1575" showattsigs="601" showstereotype="1" y="-774,18701171875" showattributes="1" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,0,0,0,0,0" localid="yIroFLgw8jnn" width="614" isinstance="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffffff" xmi.id="f71jLTl8k9vI" showscope="1" height="96" showopsigs="601"/>
|
||||||
|
<floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1025" showstereotype="1" y="-825" text="phase" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="KkhP1UzyRS5t" pretext="+" role="710" width="51" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="aehHUJ7CN7QM" height="20"/>
|
||||||
|
<floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1175" showstereotype="1" y="-825" text="defect" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="zzV9R7bohpdr" pretext="+" role="710" width="58" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="k42Fy7HWfMee" height="20"/>
|
||||||
|
<floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1350" showstereotype="1" y="-825" text="schema" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="NaGpAvTCXu74" pretext="+" role="710" width="58" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="YY4Az0556Hmc" height="20"/>
|
||||||
|
<floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1525" showstereotype="1" y="-825" text="problem" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="8hroLfodyxHV" pretext="+" role="710" width="66" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="Hn3eDkdKzEvo" height="20"/>
|
||||||
|
</widgets>
|
||||||
|
<messages/>
|
||||||
|
<associations>
|
||||||
|
<assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="1" widgetbid="R1UgUlSWNfG0" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="f71jLTl8k9vI" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="0" visibilityB="0" usefillcolor="1" fillcolor="none" changeabilityA="900" xmi.id="9XvSIti9gwSM" changeabilityB="900" type="510">
|
||||||
|
<linepath layout="Polyline">
|
||||||
|
<startpoint startx="-1400" starty="-774,18701171875"/>
|
||||||
|
<endpoint endx="-1400" endy="-863"/>
|
||||||
|
</linepath>
|
||||||
|
<floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1395,731689453125" showstereotype="1" y="-824,18701171875" text="schema" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="F7sWS7o9WJyJ" pretext="+" role="710" width="58" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="3IamaSGdh70x" height="18"/>
|
||||||
|
</assocwidget>
|
||||||
|
<assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="0" widgetbid="uGSxnuzFYRy0" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="f71jLTl8k9vI" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="0" visibilityB="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" changeabilityA="900" xmi.id="qa5dNEDLSgKL" changeabilityB="900" type="510">
|
||||||
|
<linepath layout="Polyline">
|
||||||
|
<startpoint startx="-1175" starty="-774,18701171875"/>
|
||||||
|
<endpoint endx="-1175" endy="-835"/>
|
||||||
|
</linepath>
|
||||||
|
<floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1172,357666015625" showstereotype="1" y="-823,3739624023438" text="defect" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="35rYLPlYWb4y" pretext="+" role="710" width="58" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="ht5BA2UDK3xs" height="18"/>
|
||||||
|
</assocwidget>
|
||||||
|
<assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="0" widgetbid="oSagg2cRuZgT" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="f71jLTl8k9vI" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="0" visibilityB="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" changeabilityA="900" xmi.id="FIyAjJAtq6J6" changeabilityB="900" type="510">
|
||||||
|
<linepath layout="Polyline">
|
||||||
|
<startpoint startx="-975" starty="-774,18701171875"/>
|
||||||
|
<endpoint endx="-975" endy="-919,406494140625"/>
|
||||||
|
</linepath>
|
||||||
|
<floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-972,3577270507812" showstereotype="1" y="-822,5609741210938" text="phase" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="VEVAJU6KZxss" pretext="+" role="710" width="51" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="MbQqBTmqKs1U" height="18"/>
|
||||||
|
</assocwidget>
|
||||||
|
<assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="0" widgetbid="NYY9tRLX6bnV" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="f71jLTl8k9vI" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="0" visibilityB="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" changeabilityA="900" xmi.id="yGT1tb0cwRN2" changeabilityB="900" type="510">
|
||||||
|
<linepath layout="Polyline">
|
||||||
|
<startpoint startx="-1550" starty="-774,18701171875"/>
|
||||||
|
<endpoint endx="-1550" endy="-879"/>
|
||||||
|
</linepath>
|
||||||
|
<floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1546,544677734375" showstereotype="1" y="-822,5609741210938" text="problem" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="uTfCWc30oWA7" pretext="+" role="710" width="66" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="0EPXCFNWrmL0" height="18"/>
|
||||||
|
</assocwidget>
|
||||||
|
<assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="0" widgetbid="f71jLTl8k9vI" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="kfh09ejRTekG" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="1" visibilityB="1" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" changeabilityA="900" xmi.id="1OoC5kTNK5x1" changeabilityB="900" type="510">
|
||||||
|
<linepath layout="Polyline">
|
||||||
|
<startpoint startx="-1410,742065429688" starty="-649,266845703125"/>
|
||||||
|
<endpoint endx="-1410,742065429688" endy="-678,18701171875"/>
|
||||||
|
</linepath>
|
||||||
|
<floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1403,611938476562" showstereotype="1" y="-658,3008422851562" text="currentObjective" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="H8wSbK8FMb7U" pretext="-" role="710" width="130" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="PXzTVpWWBIgE" height="18"/>
|
||||||
|
</assocwidget>
|
||||||
|
<assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="0" widgetbid="fp8xjtiIrohs" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="kfh09ejRTekG" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="1" visibilityB="1" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" changeabilityA="900" xmi.id="4KPZ9t3IBjXC" changeabilityB="900" type="510">
|
||||||
|
<linepath layout="Polyline">
|
||||||
|
<startpoint startx="-1088,25146484375" starty="-626,8292846679688"/>
|
||||||
|
<endpoint endx="-923,8696899414062" endy="-693,2515258789062"/>
|
||||||
|
<point x="-925,2032470703125" y="-626,8292846679688"/>
|
||||||
|
</linepath>
|
||||||
|
<floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1469,316772460938" showstereotype="1" y="-652,266845703125" text="currentPoint" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="q8V0fnRH3IVc" pretext="-" role="710" width="101" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="FwVnTqjXB64I" height="18"/>
|
||||||
|
</assocwidget>
|
||||||
|
<assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="63" widgetbid="vDweH2lgqfqY" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="kfh09ejRTekG" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="1" visibilityB="1" usefillcolor="1" fillcolor="none" changeabilityA="900" xmi.id="wMjgEnk7mnnM" changeabilityB="900" type="510">
|
||||||
|
<linepath layout="Polyline">
|
||||||
|
<startpoint startx="-1088,25146484375" starty="-591,8154794198496"/>
|
||||||
|
<endpoint endx="-899,0955200195312" endy="-591,8154794198496"/>
|
||||||
|
</linepath>
|
||||||
|
<floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1002,095520019531" showstereotype="1" y="-647,266845703125" text="currentValues" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="rftr0ZjLMkwK" pretext="-" role="710" width="109" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="A8NfCWPI2ejO" height="18"/>
|
||||||
|
</assocwidget>
|
||||||
|
</associations>
|
||||||
|
</diagram>
|
||||||
|
</diagrams>
|
||||||
|
</XMI.extension>
|
||||||
|
</UML:Model>
|
||||||
|
<UML:Model stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Use Case View" name="Use Case View">
|
||||||
|
<UML:Namespace.ownedElement/>
|
||||||
|
</UML:Model>
|
||||||
|
<UML:Model stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Component View" name="Component View">
|
||||||
|
<UML:Namespace.ownedElement/>
|
||||||
|
</UML:Model>
|
||||||
|
<UML:Model stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Deployment View" name="Deployment View">
|
||||||
|
<UML:Namespace.ownedElement/>
|
||||||
|
</UML:Model>
|
||||||
|
<UML:Model stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Entity Relationship Model" name="Entity Relationship Model">
|
||||||
|
<UML:Namespace.ownedElement/>
|
||||||
|
</UML:Model>
|
||||||
|
</UML:Namespace.ownedElement>
|
||||||
|
</UML:Model>
|
||||||
|
</XMI.content>
|
||||||
|
<XMI.extensions xmi.extender="umbrello">
|
||||||
|
<docsettings viewid="6bykuiPec4V1" uniqueid="A8NfCWPI2ejO" documentation=""/>
|
||||||
|
<listview>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="800" id="Views">
|
||||||
|
<listitem open="1" type="821" id="Component View"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="801" id="Logical View">
|
||||||
|
<listitem open="0" type="807" id="6bykuiPec4V1" label="Диаграмма классов"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="830" id="Datatypes">
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="MCAiGpUITiF7"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="OSnGsGbmnIA6"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="vupfmV4Q76t7"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="vk9XsVi2Eysg"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="SaxX8K0uaqA9"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="hEx04qurTgNW"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="SULvXjOJuYAp"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="lyUH2uszSyJQ"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="JNTQHYvpmctC"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="Hy1zkwhuSZNA"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="vPlzXQDUQHIK"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="55Q8RsT6cxUK"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="4XaGg4QaPoti"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="rGy0rtNcsu25"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="IUziKoxJpoCC"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="829" id="SNekUQiyfksX"/>
|
||||||
|
</listitem>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="831" id="uGSxnuzFYRy0">
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="3dHXP6lfkHY9"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="IOAAgDqkp5FC"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="tdKS46jMUrVB"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="IREaDdB4GTVI"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="CsFEFEHiNQaZ"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="IgXtPXRdeMNp"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="92IAviOB7cmI"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="TBBsE8fMAxU4"/>
|
||||||
|
</listitem>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="831" id="oSagg2cRuZgT">
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="YMQcaXdoXEcf"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="G0ap815Op6Ts"/>
|
||||||
|
</listitem>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="831" id="NYY9tRLX6bnV">
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="Q7gQPsPQbMeU"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="WUPI0iYzE9pW"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="aNSj07FbdrW2"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="bWcxRlisqOIG"/>
|
||||||
|
</listitem>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="831" id="R1UgUlSWNfG0">
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="C7jwSCXqJ0er"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="91OM8Go4L6I9"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="DRa8QcXZcvwi"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="Q7TnYRTUCTnK"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="x5IEpx5i9vec"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="839" id="U68QBg9LnsIF"/>
|
||||||
|
</listitem>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="813" id="vkTOkoyktEQx"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="813" id="kfh09ejRTekG">
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="1OoC5kTNK5x1"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="4KPZ9t3IBjXC"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="wMjgEnk7mnnM"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="5sRViPzwUu40"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="815" id="yT8DisVeIEF0"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="815" id="Uwx2ShFLq2Cb"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="815" id="CXSqG0WDsgxI"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="815" id="ZAxc0O5hm4dE"/>
|
||||||
|
</listitem>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="813" id="vDweH2lgqfqY">
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="W91oYuzUXHWG"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="VEb2V5IRNCED"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="9ENWJVabIpXC"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="xKvnsz2AM584"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="F9colrtG4SGZ"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="KoHwwSdSZcF7"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="XXysjB6sPTMh"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="815" id="oRxx1kgtdvx6"/>
|
||||||
|
</listitem>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="813" id="f71jLTl8k9vI">
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="qa5dNEDLSgKL"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="FIyAjJAtq6J6"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="yGT1tb0cwRN2"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="9XvSIti9gwSM"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="815" id="x1DdvfxmD1Nb"/>
|
||||||
|
</listitem>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="813" id="fp8xjtiIrohs">
|
||||||
|
<listitem open="0" type="815" id="tryHugSLsh7u"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="9pZDVNpe9W7J"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="TCFl4wt0bjqw"/>
|
||||||
|
<listitem open="0" type="814" id="rY5e5H9Q6nZa"/>
|
||||||
|
</listitem>
|
||||||
|
</listitem>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="836" id="Entity Relationship Model"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="802" id="Use Case View"/>
|
||||||
|
<listitem open="1" type="827" id="Deployment View"/>
|
||||||
|
</listitem>
|
||||||
|
</listview>
|
||||||
|
<codegeneration>
|
||||||
|
<codegenerator language="Python"/>
|
||||||
|
</codegeneration>
|
||||||
|
</XMI.extensions>
|
||||||
|
</XMI>
|
||||||
231
common.tex
231
common.tex
@@ -18,15 +18,7 @@
|
|||||||
% Общие разделы автореферата и диссертации
|
% Общие разделы автореферата и диссертации
|
||||||
\mkcommonsect{actuality}{Актуальность работы.}{
|
\mkcommonsect{actuality}{Актуальность работы.}{
|
||||||
Объем производства композиционных материалов увеличивается с каждым годом.
|
Объем производства композиционных материалов увеличивается с каждым годом.
|
||||||
Создание новых материалов будет играть ключевую роль в авиаци. Использование
|
Создание новых материалов играет ключевую роль в авиациионных, космических
|
||||||
тканых композитов в элементах конструкций ответственного
|
|
||||||
назначения, работающих в условиях многократно изменяющихся внешних
|
|
||||||
нагрузок в течении длительного сроков эксплуатации, предопределяет
|
|
||||||
необходимость прогнозирования не только эффективных деформационных
|
|
||||||
характеристик, но и проведения уточненного прочностного анализа.
|
|
||||||
Это, в свою очередь, актуализирует построение математических моделей
|
|
||||||
поведения слоев этих материалов с локальными дефектами при
|
|
||||||
комбинированных многоосных квазистатических нагружениях.онных, космических
|
|
||||||
и ракетных системах для уменьшения массы и стоимости конструкции.
|
и ракетных системах для уменьшения массы и стоимости конструкции.
|
||||||
|
|
||||||
Появление таких материалов как углепластики, боропластики и органопластики
|
Появление таких материалов как углепластики, боропластики и органопластики
|
||||||
@@ -40,11 +32,11 @@
|
|||||||
обтекатели, вкладыши критического сечения ракетных двигателей и многие другие
|
обтекатели, вкладыши критического сечения ракетных двигателей и многие другие
|
||||||
изделия, эксплуатируемые в условиях интенсивного теплового воздействия.
|
изделия, эксплуатируемые в условиях интенсивного теплового воздействия.
|
||||||
|
|
||||||
При изготовлении конструкций из КМ совершенство технологии определяется выбором
|
При изготовлении конструкций из композиционных материалов совершенство
|
||||||
оптимальных параметров технологического процесса, техническим уровнем
|
технологии определяется выбором оптимальных параметров технологического
|
||||||
используемого оборудования и остнастки, наличием надежных методов
|
процесса, техническим уровнем используемого оборудования и остнастки, наличием
|
||||||
неразрушающего контроля композиционных конструкций и полуфабрикатов для их
|
надежных методов неразрушающего контроля композиционных конструкций и
|
||||||
производства. \cite{bib:bulanov}
|
полуфабрикатов для их производства. \cite{bib:bulanov}
|
||||||
|
|
||||||
В то же время, при производстве тканых композитов с искривленными
|
В то же время, при производстве тканых композитов с искривленными
|
||||||
волокнами неизбежны технологические дефекты, снижающие эксплуатационные свойства
|
волокнами неизбежны технологические дефекты, снижающие эксплуатационные свойства
|
||||||
@@ -56,34 +48,61 @@
|
|||||||
условии вакуумирования или пропитки под давлением. Кроме того, гарантированное
|
условии вакуумирования или пропитки под давлением. Кроме того, гарантированное
|
||||||
обеспечение наличия в этих участках поликристаллической матрицы (углеродной,
|
обеспечение наличия в этих участках поликристаллической матрицы (углеродной,
|
||||||
осаждаемой из газовой фазы или получаемой при карбонизации полимеров), матрицы
|
осаждаемой из газовой фазы или получаемой при карбонизации полимеров), матрицы
|
||||||
на основе терморасширенного графита или керамики также затруднено. \cite{bib:dedkov1}
|
на основе терморасширенного графита или керамики также затруднено. Это связано
|
||||||
|
прежде всего с тем, что, во-первых, образующийся на поверхности нитей слой
|
||||||
|
осаждаемого материала препятствует дальнейшему насыщению каркаса
|
||||||
|
поликристаллической матрицей и, во-вторых, заполнение внутренних пор исключается
|
||||||
|
самими переплетенными волокнами основы и утка.
|
||||||
|
|
||||||
Использование тканых композитов в элементах конструкций
|
Использование тканых композитов в элементах конструкций
|
||||||
ответственного назначения, работающих в условиях многократно изменяющихся
|
ответственного назначения, работающих в условиях многократно изменяющихся
|
||||||
внешних нагрузок в течении длительного сроков эксплуатации,
|
внешних нагрузок в течении длительного сроков эксплуатации,
|
||||||
предопределяет необходимость прогнозирования не только эффективных
|
предопределяет необходимость прогнозирования не только эффективных
|
||||||
деформационных характеристик, но и проведения уточненного прочностного анализа.
|
деформационных характеристик, но и проведения уточненного прочностного анализа.
|
||||||
Это, в свою очередь, актуализирует построение математических моделей поведения
|
Это, в свою очередь, актуализирует разработку новых математических методов
|
||||||
слоев этих материалов с локальными дефектами при комбинированных многоосных
|
моделирования поведения слоев этих материалов с локальными дефектами при
|
||||||
квазистатических нагружениях.
|
комбинированных многоосных квазистатических нагружениях.
|
||||||
|
|
||||||
|
Исследованию механического поведения тканых композитов с искривленными
|
||||||
|
волокнами и переплетениями различного типа посвящены многочисленные публикации
|
||||||
|
сотрудников Левенского католического университета (Бельгия), которые на
|
||||||
|
протяжении последних десяти лет занимаются разработкой специализированных
|
||||||
|
пакетов прикладных программ для описания геометрии и численного решения краевых
|
||||||
|
задач методом конечных элементов \cite{bib:lomov1, bib:lomov2}. Установлению
|
||||||
|
закономерностей неупругого деформирования и описанию процессов накопления
|
||||||
|
повреждений при циклическом нагружении посвящены статьи \cite{bib:shokrieh,
|
||||||
|
bib:nishikawa}. В работе \cite{bib:hufenbach} проведено сравнение вычислительных
|
||||||
|
и натурных экспериментов с элементами конструкций из тканых композитов при
|
||||||
|
многоосном нагружении. В работах
|
||||||
|
\cite{bib:overview1,bib:overview2,bib:overview3,bib:overview4,bib:overview5,
|
||||||
|
bib:overview6, bib:overview7, bib:overview8, bib:overview9, bib:overview10,
|
||||||
|
bib:overview11, bib:overview12, bib:overview13, bib:overview14,
|
||||||
|
bib:overview15, bib:overview16, bib:overview17, bib:overview18,
|
||||||
|
bib:overview19, bib:overview20, bib:overview21, bib:overview22} описывается
|
||||||
|
применение численных методов конечно-элементного моделирования к задачам
|
||||||
|
микроразрушения композитов. Одним из наиболее перспективных Однако изучению
|
||||||
|
влияния локальных технологических дефектов на механическое поведение,
|
||||||
|
прочностные и деформационные свойства тканых композитов уделяется недостаточное
|
||||||
|
внимание.
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{objective}{Цель диссертационной работы.}{%
|
\mkcommonsect{objective}{Цель диссертационной работы.}{%
|
||||||
Целью диссертационной работы являлась разработка математических моделей
|
Целью диссертационной работы являлась разработка новых математических моделей,
|
||||||
механического поведения тканых композитов с локальными дефектами при
|
описывающих механическое поведение тканых композитов с локальными дефектами
|
||||||
комбинированных пропорциональных нагружениях.
|
при комбинированных нагружениях.
|
||||||
|
|
||||||
Достижение поставленной цели связано с решением следующих основных задач:
|
Достижение поставленной цели связано с решением следующих основных задач:
|
||||||
\begin{itemize}
|
\begin{itemize}
|
||||||
\item построение твердотельной модели слоя тканого КМ с локальными
|
\item построение твердотельной модели слоя тканого композиционного материала с
|
||||||
технологическими дефектами;
|
локальными технологическими дефектами;
|
||||||
\item разработка математической модели механического поведения слоя тканого
|
\item разработка математической модели механического поведения слоя тканого
|
||||||
композита при комбинированном пропорциональном нагружении;
|
композита при комбинированном пропорциональном нагружении;
|
||||||
|
\item разработка модуля расширений платформы численного моделирования
|
||||||
|
SALOME-MECA для определения безразмерного параметра поля напряжений $\Theta$.
|
||||||
\item оценка влияния типа дефекта на эффективные упругие и прочностные свойства
|
\item оценка влияния типа дефекта на эффективные упругие и прочностные свойства
|
||||||
слоя тканого композита;
|
слоя тканого композита;
|
||||||
\item формулировка рекомендаций по количеству и типу допустимых дефектов, не
|
\item определение коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого
|
||||||
нарушающих эксплуатационные свойства в элементах конструкций, изготовленных из
|
композита с локальными технологическими дефектами.
|
||||||
тканых композитов.
|
|
||||||
\end{itemize}
|
\end{itemize}
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
@@ -92,89 +111,151 @@
|
|||||||
\begin{itemize}
|
\begin{itemize}
|
||||||
\item применение методов механики композитов к задачам
|
\item применение методов механики композитов к задачам
|
||||||
прогнозирования эффективных деформационных и прочностных характеристик тканого
|
прогнозирования эффективных деформационных и прочностных характеристик тканого
|
||||||
КМ с искривленными изотропными волокнами и поликристаллической матрицей;
|
композиционного материала с искривленными изотропными волокнами и
|
||||||
\item разработка автоматизированного программного продукта для
|
поликристаллической матрицей;
|
||||||
проведения расчетов по определению эффективных харктеристик тканого КМ;
|
\item разработка, обоснование и тестирование эффективных вычислительных
|
||||||
\item проведение численных экспериментов для определения
|
методов с применением современных компьютерных технологий для определения
|
||||||
эффективных характеристик тканого КМ с локальными дефектами.
|
коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого композиционного материала,
|
||||||
|
вызванных наличием внутренних технологических дефектов;
|
||||||
\end{itemize}
|
\end{itemize}
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{value}{Практическая значимость.}{%
|
\mkcommonsect{value}{Практическая значимость.}{%
|
||||||
Практическая значимость диссертационной работы состоит в разработке
|
Практическая значимость диссертационной работы состоит в реализации эффективных
|
||||||
математической модели механического поведения слоя тканого композита с
|
численных методов и алгоритмов в виде комплексов проблемно-ориентированных
|
||||||
локальными технологическими дефектами при комбинированном многоосном нагружении.
|
программ для проведения вычислительного эксперимента по определению поведения
|
||||||
|
слоев тканых композиционных материалов с локальными технологическими дефектами
|
||||||
|
в условиях многоосного квазистатического нагружения.
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{results}{%
|
\mkcommonsect{results}{%
|
||||||
На защиту выносятся следующие основные результаты и положения:}{%
|
На защиту выносятся следующие основные результаты и положения:}{%
|
||||||
\begin{itemize}
|
\begin{itemize}
|
||||||
\item
|
\item математическая модель фрагмента слоя тканого композиционного
|
||||||
|
материала полотняного плетения с локальными технологическими дефектами при
|
||||||
|
произвольном макродеформировании;
|
||||||
|
\item модуль расширений платформы численного моделирования SALOME-MECA для
|
||||||
|
определения безразмерного параметра $\Theta$ в некоторой точке тела, на основе
|
||||||
|
численного решения краевых задач;
|
||||||
|
\item результаты решения задач по определению коэффициентов концентрации
|
||||||
|
напряжений в слое тканого композиционного материала с локальными
|
||||||
|
технологическими дефектами в виде пропуска волокна основы, разрыва волокна
|
||||||
|
основы, одновременного разрыва волокон основы и утка, а также внутренней
|
||||||
|
технологической поры.
|
||||||
\end{itemize}
|
\end{itemize}
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{approbation}{Апробация работы}{%
|
\mkcommonsect{approbation}{Апробация работы}{%
|
||||||
Результаты работы докладывались на:
|
Результаты работы докладывались на $10$ всероссийских и $5$
|
||||||
|
международных конференциях:
|
||||||
|
\begin{enumerate}
|
||||||
|
\item XL, XLI Int. Summer School <<Advanced Problems in Mechanics>>,
|
||||||
|
С.Петербург, 28 мая -- 01 июня 2012 г., 01--08 июля 2013 г.
|
||||||
|
\item Международная конференция <<Актуальные проблемы механики сплошных
|
||||||
|
сред>>, Цахкадзор, Армения, 08--12 октября 2012 г.
|
||||||
|
\item Международная конференция <<Иерархически организованные системы живой и
|
||||||
|
неживой природы>>, Томск, 9--13 сентября 2013 г.
|
||||||
|
\item VII Всероссийская (с международным участием) конференция по механике
|
||||||
|
деформируемого твердого тела, Ростов-на-Дону, 15--18 октября 2013 г.
|
||||||
|
\item VI Евразийская научно-практическая конференция <<Прочность неоднородных
|
||||||
|
структур>>, Москва, 17--19 апреля 2012 г.
|
||||||
|
\item XVIII Зимняя школа по механике сплошных сред, Пермь-Екатеринбург, 18--22
|
||||||
|
февраля 2013 г.
|
||||||
|
\item Всероссийская конференция <<Механика наноструктурированных материалов и
|
||||||
|
систем>>, Москва, 13--15 декабря 2011 г.
|
||||||
|
\item VII Российская конференция <<Механика микронеоднородных
|
||||||
|
материалов и разрушение>>, Екатеринбург, 23--27 апреля 2012 г.
|
||||||
|
\item IV Всероссийский симпозиум <<Механика наноструктурированных материалов и
|
||||||
|
систем>>, Москва, 04--06 декабря 2012 г.
|
||||||
|
\item VIII Российская НТК <<Механика, ресурс и диагностика материалов и
|
||||||
|
конструкций>>, Екатеринбург, 26--30 мая 2014 г.
|
||||||
|
\item Международная молодежная научная конференция <<XXXVIII Гагаринские
|
||||||
|
чтения>>, Москва, 10--14 апреля 2012 г.
|
||||||
|
\item Международный молодежный научный форум <<Ломоносов-2012>>, Москва,
|
||||||
|
10--14 апреля 2012 г.
|
||||||
|
\item XXI, XXII Всероссийская школа-конференция молодых ученых и студентов
|
||||||
|
<<Мат. моделирование в естественных науках>>, Пермь, 03--06 октября 2012 г.,
|
||||||
|
02--05 октября 2013 г.
|
||||||
|
\end{enumerate}
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{pub}{Публикации.}{%
|
\mkcommonsect{pub}{Публикации.}{%
|
||||||
Основные научные результаты диссертации отражены в $N$-ти работах, в том числе
|
Основные научные результаты диссертации отражены в $5$-и статьях, из которых
|
||||||
в $n_1$-х статьях перечня, рекомендованного ВАК РФ~\citemy{bib:dedkov1},
|
$3$ опубликованы в изданиях, входящих в базы цитирования SCOPUS, а $4$ статьи
|
||||||
$n_2$-ти тезисах докладов~\citemy{bib:dedkov1}.
|
--- в журналах из перечня, рекомендованного ВАК РФ~\citemy{A:bib:dedkov1,
|
||||||
|
A:bib:dedkov2, A:bib:dedkov3} и $17$-и работах в материалах и тезисах
|
||||||
|
докладов Всероссийских и международных конференций~\citemy{A:bib:dedkov10,
|
||||||
|
A:bib:dedkov11, A:bib:dedkov12, A:bib:dedkov13, A:bib:dedkov14,
|
||||||
|
A:bib:dedkov15, A:bib:dedkov16, A:bib:dedkov17, A:bib:dedkov18,
|
||||||
|
A:bib:dedkov19, A:bib:dedkov20, A:bib:dedkov21, A:bib:dedkov22,
|
||||||
|
A:bib:dedkov23, A:bib:dedkov24, A:bib:dedkov25, A:bib:dedkov26, A:bib:dedkov27}.
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{contrib}{Личный вклад автора.}{%
|
\mkcommonsect{contrib}{Личный вклад автора.}{%
|
||||||
Все исследования, изложенные в диссертационной работе, проведены
|
заключается в разработке и тестировании математической модели тканого
|
||||||
лично соискателем в процессе научной деятельности под руководством
|
композиционного материала полотняного плетения с внутренними технологическими
|
||||||
научного руководителя.
|
дефектами; разработке и тестировании модуля расширений платформы численного
|
||||||
|
моделирования SALOME-MECA для определения безразмерного параметра $\Theta$;
|
||||||
|
определению коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого
|
||||||
|
композиционного материала, вызванных наличием локальных технологических
|
||||||
|
дефектов в виде пропуска волокна основы, разрыва волокна основы, одновременного
|
||||||
|
разрыва волокон основы и утка, а также внутренней технологической поры.
|
||||||
|
Постановка задач и обсуждение результатов проводились совместно с научным
|
||||||
|
руководителем. В статьях, написанных в соавторстве с научным руководителем,
|
||||||
|
автором выполнен полный объем численного эксперимента, а также обработки
|
||||||
|
результатов моделирования.
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{struct}{Структура и объем диссертации.}{%
|
\mkcommonsect{struct}{Структура и объем диссертации.}{%
|
||||||
Диссертационная работа состоит из введения, $n$-х частей, заключения, выводов и
|
Диссертационная работа состоит из введения, $3$-х глав, заключения, выводов и
|
||||||
списка литературы. Полный объем составляет $n_1$ страниц. Библиография включает
|
списка литературы. Полный объем составляет $97$ страниц. Библиография
|
||||||
$n_2$ наименований.
|
включает $61$ наименование.
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{inintro}{Во введении}{
|
\mkcommonsect{inintro}{Во введении}{
|
||||||
приведен краткий обзор, отражающий современное
|
приведен краткий обзор, отражающий современное состояние вопросов исследования,
|
||||||
состояние вопросов исследования, сделано заключение об актуальности
|
сделано заключение об актуальности темы диссертационной работы. Сформулирована
|
||||||
темы диссертационной работы. Сформулирована цель данной работы, полученные
|
цель данной работы, полученные в ней новые научные результаты, применение и
|
||||||
в ней новые научные результаты, применение и практическая ценность,
|
практическая ценность, приведена аннотация содержания глав диссертационной
|
||||||
приведена аннотация содержания глав диссертационной работы.
|
работы.
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{infirst}{В первой главе}{
|
\mkcommonsect{infirst}{В первой главе}{
|
||||||
рассматриваются технологические операции изготовления конструкций из
|
рассматривается физическая модель тканого композиционного материала с
|
||||||
тканых композиционных материалов с поликристаллической матрицей. Описывается
|
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей. Описываются
|
||||||
процесс изготовления волокон, рассматриваются типы тканей и способы их
|
технологические операции изготовления конструкций из данного вида материала,
|
||||||
производства, а так же совмещение тканого каркаса с поликристаллической
|
которые могут приводить к возникновению локальных технологических
|
||||||
матрицей, методы контроля качества конструкций их тканых материалов с
|
дефектов, а также методы контроля качества конструкций их тканых материалов с
|
||||||
поликристаллической матрицей и типы дефектов, возникающие во время
|
поликристаллической матрицей, позволяющие выявить такие дефекты.
|
||||||
технологических процессов, выявляемых с их помощью.
|
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{insecond}{Во второй главе}{
|
\mkcommonsect{insecond}{Во второй главе}{
|
||||||
рассматриваются математические модели упруго-хрупкого поведения
|
рассматривается разработка математической модели тканого композита полотняного
|
||||||
слоя тканого композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей
|
плетения идеальной периодической структуры, а также с наличием локальных
|
||||||
при двухосном растяжении в плоскости слоя, чистом сдвиге и одноосном растяжении
|
технологических дефектов. Описывается программное обеспечение, используемое для
|
||||||
слоя в направлении утка. Приведены значения безразмерных коэффициентов
|
построения геометрической модели. Принимаются гипотезы для решения задачи
|
||||||
концентрации напряжений, вызванных наличием таких локальных дефектов как
|
деформирования слоя тканого композита. На примере задачи о равнокомпонентном
|
||||||
пропуск волокна основы, разрыв волокна основы, разрыв волокон основы и утка, а
|
макродеформировании проводится тестирование разработанной модели. Приводятся
|
||||||
также наличием внутренней технологической поры. Определены механизмы,
|
блок-схемы алгоритмов и спроектированная модель базы данных расширений
|
||||||
приводящие к разрушению поликристалллической матрицы.
|
платформы численного моделирования SALOME-MECA для определения значений
|
||||||
|
безразмерного параметра $\Theta$, описывающего исследуемое свойство в
|
||||||
|
произвольной точке слоя тканого композита.
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{inthird}{В третьей главе}{
|
\mkcommonsect{inthird}{В третьей главе}{
|
||||||
рассматриваются математические модели упруго-хрупкого поведения слоя такного
|
на основе численного решения задач комбинированного многоосного
|
||||||
композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при
|
нагружения, с помощью разработанного модуля расширений платформы численного
|
||||||
двухосном растяжении в плоскости слоя, чистом сдиге и одноосном
|
моделирования SALOME-MECA, определяются значения безразмерных коэффициентов
|
||||||
растяжении в направлении утка, с учетом наличия контакта с трением между
|
концентрации напряжений в слое тканого композита, вызванные наличием локальных
|
||||||
волокнами. Приведены значения безразмерных коэффициентов концентрации
|
технологических дефектов в виде пропуска волокна основы, разрыва волокна
|
||||||
напряжений, вызванных наличием таких локальных дефектов как разрыв волокна
|
основы, одновременного разрыва волокон основы и утка, а также внутренней
|
||||||
основы и разрыв волокон основы и утка, учитывая внутренние технологические
|
технологической поры. Рассматриваются модели тканого композита при наличием
|
||||||
поры, образовавшиеся в результате недостаточной пропитки ткани материалом
|
контакта с трением между влокнами основы и утка, а также с гарантированной
|
||||||
матрицы в местах наибольшей кривизны волокон. Определены механизмы,
|
прослойкой матрицы между волокнами. Определяются механизмы, приводящие к
|
||||||
приводящие к разрушению поликристалллической матрицы.
|
разрушению поликристалллической матрицы. Показываются зависимости этих
|
||||||
|
механизмов от типа дефекта, вида нагружения, а также наличия в технологическом
|
||||||
|
процессе дополнительных операций, обеспечивающих проникновение связующего в
|
||||||
|
полости, образованные локальными технологическими дефектами.
|
||||||
}
|
}
|
||||||
|
|
||||||
\mkcommonsect{inend}{В заключении}{
|
\mkcommonsect{inend}{В заключении}{
|
||||||
|
|||||||
164
disser.kilepr
164
disser.kilepr
@@ -3,8 +3,8 @@ def_graphic_ext=png
|
|||||||
img_extIsRegExp=false
|
img_extIsRegExp=false
|
||||||
img_extensions=.eps .jpg .jpeg .png .pdf .ps .fig .gif
|
img_extensions=.eps .jpg .jpeg .png .pdf .ps .fig .gif
|
||||||
kileprversion=2
|
kileprversion=2
|
||||||
kileversion=2.1.0
|
kileversion=2.1.3
|
||||||
lastDocument=c3.tex
|
lastDocument=my.bib
|
||||||
masterDocument=
|
masterDocument=
|
||||||
name=disser
|
name=disser
|
||||||
pkg_extIsRegExp=false
|
pkg_extIsRegExp=false
|
||||||
@@ -66,6 +66,23 @@ Indentation Mode=normal
|
|||||||
Mode=LaTeX
|
Mode=LaTeX
|
||||||
ReadWrite=true
|
ReadWrite=true
|
||||||
|
|
||||||
|
[document-settings,item:end.tex]
|
||||||
|
Bookmarks=
|
||||||
|
Encoding=UTF-8
|
||||||
|
FoldedColumns=
|
||||||
|
FoldedLines=
|
||||||
|
Highlighting=LaTeX
|
||||||
|
Indentation Mode=normal
|
||||||
|
Mode=LaTeX
|
||||||
|
ReadWrite=true
|
||||||
|
|
||||||
|
[document-settings,item:er.dot]
|
||||||
|
Bookmarks=
|
||||||
|
Encoding=UTF-8
|
||||||
|
Highlighting=dot
|
||||||
|
Indentation Mode=normal
|
||||||
|
Mode=dot
|
||||||
|
|
||||||
[document-settings,item:intro.tex]
|
[document-settings,item:intro.tex]
|
||||||
Bookmarks=
|
Bookmarks=
|
||||||
Encoding=UTF-8
|
Encoding=UTF-8
|
||||||
@@ -76,6 +93,13 @@ Indentation Mode=normal
|
|||||||
Mode=LaTeX
|
Mode=LaTeX
|
||||||
ReadWrite=true
|
ReadWrite=true
|
||||||
|
|
||||||
|
[document-settings,item:my.bib]
|
||||||
|
Bookmarks=
|
||||||
|
Encoding=UTF-8
|
||||||
|
Highlighting=BibTeX
|
||||||
|
Indentation Mode=normal
|
||||||
|
Mode=BibTeX
|
||||||
|
|
||||||
[document-settings,item:stress_concentartors.tex]
|
[document-settings,item:stress_concentartors.tex]
|
||||||
Bookmarks=
|
Bookmarks=
|
||||||
Encoding=UTF-8
|
Encoding=UTF-8
|
||||||
@@ -88,50 +112,50 @@ ReadWrite=true
|
|||||||
|
|
||||||
[item:bibliography.bib]
|
[item:bibliography.bib]
|
||||||
archive=true
|
archive=true
|
||||||
column=0
|
column=61
|
||||||
encoding=UTF-8
|
encoding=UTF-8
|
||||||
highlight=BibTeX
|
highlight=BibTeX
|
||||||
line=68
|
line=66
|
||||||
mode=BibTeX
|
mode=BibTeX
|
||||||
open=true
|
open=true
|
||||||
order=3
|
order=3
|
||||||
|
|
||||||
[item:c1.tex]
|
[item:c1.tex]
|
||||||
archive=true
|
archive=true
|
||||||
column=0
|
column=8
|
||||||
encoding=UTF-8
|
encoding=UTF-8
|
||||||
highlight=LaTeX
|
highlight=LaTeX
|
||||||
line=427
|
line=26
|
||||||
mode=LaTeX
|
mode=LaTeX
|
||||||
open=true
|
open=true
|
||||||
order=4
|
order=4
|
||||||
|
|
||||||
[item:c2.tex]
|
[item:c2.tex]
|
||||||
archive=true
|
archive=true
|
||||||
column=35
|
column=39
|
||||||
encoding=UTF-8
|
encoding=UTF-8
|
||||||
highlight=LaTeX
|
highlight=LaTeX
|
||||||
line=732
|
line=123
|
||||||
mode=LaTeX
|
mode=LaTeX
|
||||||
open=true
|
open=true
|
||||||
order=5
|
order=5
|
||||||
|
|
||||||
[item:c3.tex]
|
[item:c3.tex]
|
||||||
archive=true
|
archive=true
|
||||||
column=75
|
column=36
|
||||||
encoding=UTF-8
|
encoding=UTF-8
|
||||||
highlight=LaTeX
|
highlight=LaTeX
|
||||||
line=455
|
line=223
|
||||||
mode=LaTeX
|
mode=LaTeX
|
||||||
open=true
|
open=true
|
||||||
order=6
|
order=6
|
||||||
|
|
||||||
[item:common.tex]
|
[item:common.tex]
|
||||||
archive=true
|
archive=true
|
||||||
column=63
|
column=73
|
||||||
encoding=UTF-8
|
encoding=UTF-8
|
||||||
highlight=LaTeX
|
highlight=LaTeX
|
||||||
line=20
|
line=148
|
||||||
mode=LaTeX
|
mode=LaTeX
|
||||||
open=true
|
open=true
|
||||||
order=1
|
order=1
|
||||||
@@ -146,64 +170,142 @@ mode=
|
|||||||
open=false
|
open=false
|
||||||
order=-1
|
order=-1
|
||||||
|
|
||||||
|
[item:end.tex]
|
||||||
|
archive=true
|
||||||
|
column=53
|
||||||
|
encoding=UTF-8
|
||||||
|
highlight=LaTeX
|
||||||
|
line=25
|
||||||
|
mode=LaTeX
|
||||||
|
open=true
|
||||||
|
order=7
|
||||||
|
|
||||||
|
[item:er.dot]
|
||||||
|
archive=true
|
||||||
|
column=49
|
||||||
|
encoding=UTF-8
|
||||||
|
highlight=dot
|
||||||
|
line=7
|
||||||
|
mode=dot
|
||||||
|
open=false
|
||||||
|
order=9
|
||||||
|
|
||||||
[item:intro.tex]
|
[item:intro.tex]
|
||||||
archive=true
|
archive=true
|
||||||
column=0
|
column=0
|
||||||
encoding=UTF-8
|
encoding=UTF-8
|
||||||
highlight=LaTeX
|
highlight=LaTeX
|
||||||
line=31
|
line=52
|
||||||
mode=LaTeX
|
mode=LaTeX
|
||||||
open=true
|
open=true
|
||||||
order=2
|
order=2
|
||||||
|
|
||||||
|
[item:my.bib]
|
||||||
|
archive=true
|
||||||
|
column=0
|
||||||
|
encoding=UTF-8
|
||||||
|
highlight=BibTeX
|
||||||
|
line=35
|
||||||
|
mode=BibTeX
|
||||||
|
open=true
|
||||||
|
order=8
|
||||||
|
|
||||||
[item:stress_concentartors.tex]
|
[item:stress_concentartors.tex]
|
||||||
archive=true
|
archive=true
|
||||||
column=0
|
column=0
|
||||||
encoding=UTF-8
|
encoding=UTF-8
|
||||||
highlight=LaTeX
|
highlight=LaTeX
|
||||||
line=23
|
line=44
|
||||||
mode=LaTeX
|
mode=LaTeX
|
||||||
open=true
|
open=true
|
||||||
order=0
|
order=0
|
||||||
|
|
||||||
[view-settings,view=0,item:bibliography.bib]
|
[view-settings,view=0,item:bibliography.bib]
|
||||||
CursorColumn=0
|
CursorColumn=61
|
||||||
CursorLine=68
|
CursorLine=66
|
||||||
JumpList=
|
JumpList=
|
||||||
ViMarks=
|
ViMarks=.,112,58,[,112,58,],112,58
|
||||||
|
ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
|
||||||
|
ViRegisterFlags=0,0
|
||||||
|
ViRegisterNames=-,^
|
||||||
|
|
||||||
[view-settings,view=0,item:c1.tex]
|
[view-settings,view=0,item:c1.tex]
|
||||||
CursorColumn=0
|
CursorColumn=8
|
||||||
CursorLine=427
|
CursorLine=26
|
||||||
JumpList=
|
JumpList=
|
||||||
ViMarks=
|
ViMarks=.,26,8,[,26,8,],26,8
|
||||||
|
ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
|
||||||
|
ViRegisterFlags=0,0
|
||||||
|
ViRegisterNames=-,^
|
||||||
|
|
||||||
[view-settings,view=0,item:c2.tex]
|
[view-settings,view=0,item:c2.tex]
|
||||||
CursorColumn=35
|
CursorColumn=39
|
||||||
CursorLine=732
|
CursorLine=123
|
||||||
JumpList=
|
JumpList=
|
||||||
ViMarks=
|
ViMarks=.,443,41,[,443,39,],443,41
|
||||||
|
ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
|
||||||
|
ViRegisterFlags=0,0
|
||||||
|
ViRegisterNames=-,^
|
||||||
|
|
||||||
[view-settings,view=0,item:c3.tex]
|
[view-settings,view=0,item:c3.tex]
|
||||||
CursorColumn=75
|
CursorColumn=36
|
||||||
CursorLine=455
|
CursorLine=223
|
||||||
JumpList=
|
JumpList=
|
||||||
ViMarks=
|
ViMarks=.,223,36,[,223,36,],223,36
|
||||||
|
ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
|
||||||
|
ViRegisterFlags=0,0
|
||||||
|
ViRegisterNames=-,^
|
||||||
|
|
||||||
[view-settings,view=0,item:common.tex]
|
[view-settings,view=0,item:common.tex]
|
||||||
CursorColumn=63
|
CursorColumn=73
|
||||||
CursorLine=20
|
CursorLine=148
|
||||||
|
JumpList=
|
||||||
|
ViMarks=.,148,72,[,148,72,],148,72
|
||||||
|
ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
|
||||||
|
ViRegisterFlags=0,0
|
||||||
|
ViRegisterNames=-,^
|
||||||
|
|
||||||
|
[view-settings,view=0,item:end.tex]
|
||||||
|
CursorColumn=53
|
||||||
|
CursorLine=25
|
||||||
JumpList=
|
JumpList=
|
||||||
ViMarks=
|
ViMarks=
|
||||||
|
ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
|
||||||
|
ViRegisterFlags=0,0
|
||||||
|
ViRegisterNames=-,^
|
||||||
|
|
||||||
|
[view-settings,view=0,item:er.dot]
|
||||||
|
CursorColumn=49
|
||||||
|
CursorLine=7
|
||||||
|
JumpList=
|
||||||
|
ViMarks=.,18,24,[,18,24,],18,27
|
||||||
|
ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
|
||||||
|
ViRegisterFlags=0,0
|
||||||
|
ViRegisterNames=-,^
|
||||||
|
|
||||||
[view-settings,view=0,item:intro.tex]
|
[view-settings,view=0,item:intro.tex]
|
||||||
CursorColumn=0
|
CursorColumn=0
|
||||||
CursorLine=31
|
CursorLine=52
|
||||||
JumpList=
|
JumpList=
|
||||||
ViMarks=
|
ViMarks=
|
||||||
|
ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
|
||||||
|
ViRegisterFlags=0,0
|
||||||
|
ViRegisterNames=-,^
|
||||||
|
|
||||||
|
[view-settings,view=0,item:my.bib]
|
||||||
|
CursorColumn=0
|
||||||
|
CursorLine=35
|
||||||
|
JumpList=
|
||||||
|
ViMarks=.,35,0,[,35,0,],35,0
|
||||||
|
ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
|
||||||
|
ViRegisterFlags=0,0
|
||||||
|
ViRegisterNames=-,^
|
||||||
|
|
||||||
[view-settings,view=0,item:stress_concentartors.tex]
|
[view-settings,view=0,item:stress_concentartors.tex]
|
||||||
CursorColumn=0
|
CursorColumn=0
|
||||||
CursorLine=23
|
CursorLine=44
|
||||||
JumpList=
|
JumpList=
|
||||||
ViMarks=
|
ViMarks=.,11,0,[,12,0,],-1,-1
|
||||||
|
ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
|
||||||
|
ViRegisterFlags=0,0
|
||||||
|
ViRegisterNames=-,^
|
||||||
|
|||||||
14
end.tex
14
end.tex
@@ -9,17 +9,19 @@
|
|||||||
к появлению локальных технологических дефектов, определены типы дефектов,
|
к появлению локальных технологических дефектов, определены типы дефектов,
|
||||||
возникающие на каждой из стадиях этих технологических процессов. Описаны методы
|
возникающие на каждой из стадиях этих технологических процессов. Описаны методы
|
||||||
контроля качества, выявляющие локальные дефекты.
|
контроля качества, выявляющие локальные дефекты.
|
||||||
\item Построены твердотельные модели слоя тканого композиционного материала с
|
\item Построены математические модели слоя тканого композиционного материала с
|
||||||
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей с гарантированной
|
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей с гарантированной
|
||||||
прослойкой матрицы между волокнами, а также с наличием контакта с трением между
|
прослойкой матрицы между волокнами, а также с наличием контакта с трением между
|
||||||
волокнами.
|
волокнами.
|
||||||
\item Определены концентраторы напряжений в слое тканого композита с
|
\item Разработан модуль расширения для программного комплекса SALOME-MECA для
|
||||||
|
вычисления параметров напряженно-деформированного состояния слоя тканого
|
||||||
|
композита полотняного плетения.
|
||||||
|
\item На основе численного решения задач комбинированного многоосного
|
||||||
|
нагружения слоя, определены концентраторы напряжений в слое тканого композита с
|
||||||
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей, вызванные наличием
|
искривленными волокнами и поликристаллической матрицей, вызванные наличием
|
||||||
таких локальных дефектов как пропуск волокна основы, разрыв волокна основы,
|
таких локальных дефектов как пропуск волокна основы, разрыв волокна основы,
|
||||||
разрыв волокон основы и утка, наличие внутренней технологической поры при
|
разрыв волокон основы и утка, наличие внутренней технологической поры.
|
||||||
двухосном растяжении в плоскости слоя, чистом сдвиге, а также одноосном
|
\item Установлены механизмы, инициирующие разрушение матрицы в слое тканого
|
||||||
растяжении в направлении волокон основы.
|
|
||||||
\item Определены механизмы, инициирующие разрушение матрицы в слое тканого
|
|
||||||
композита при наличии гарантированной прослойки матрицы между волокнами, а
|
композита при наличии гарантированной прослойки матрицы между волокнами, а
|
||||||
также при наличии контакта с трением между волокнами.
|
также при наличии контакта с трением между волокнами.
|
||||||
\end{enumerate}
|
\end{enumerate}
|
||||||
|
|||||||
43
er.dot
Normal file
43
er.dot
Normal file
@@ -0,0 +1,43 @@
|
|||||||
|
graph ER {
|
||||||
|
node [shape=box];
|
||||||
|
{node [label = "Свойства"] props};
|
||||||
|
{node [label = "Точки"] points};
|
||||||
|
node [shape=ellipse];
|
||||||
|
{node [label = <<B><U>Задача</U></B>>] problem};
|
||||||
|
{node [label = <<B><U>Схема нагружения</U></B>>] scheme};
|
||||||
|
{node [label = <<B><U>Дефект</U></B>>] defect};
|
||||||
|
{node [label = <<B><U>Фаза</U></B>>] phaze};
|
||||||
|
{node [label = <σ<SUB>11</SUB>>] s11};
|
||||||
|
{node [label = <σ<SUB>22</SUB>>] s22};
|
||||||
|
{node [label = <σ<SUB>33</SUB>>] s33};
|
||||||
|
{node [label = <σ<SUB>12</SUB>>] s12};
|
||||||
|
{node [label = <σ<SUB>13</SUB>>] s13};
|
||||||
|
{node [label = <σ<SUB>23</SUB>>] s23};
|
||||||
|
{node [label = <σ<SUB>I</SUB>>] sI};
|
||||||
|
|
||||||
|
node [shape=ellipse];
|
||||||
|
{node [label = <<B><U>X</U><SUB>1</SUB></B>>] x1};
|
||||||
|
{node [label = <<B><U>X</U><SUB>2</SUB></B>>] x2};
|
||||||
|
{node [label = <<B><U>X</U><SUB>3</SUB></B>>] x3};
|
||||||
|
|
||||||
|
node [shape=diamond,style=filled,color=lightgrey]; "С-Т";
|
||||||
|
|
||||||
|
s11 -- props;
|
||||||
|
s22 --props;
|
||||||
|
s33 -- props;
|
||||||
|
s12 -- props;
|
||||||
|
s13 -- props;
|
||||||
|
s23 -- props;
|
||||||
|
sI -- props;
|
||||||
|
props -- problem;
|
||||||
|
props -- scheme;
|
||||||
|
props -- defect;
|
||||||
|
props -- phaze;
|
||||||
|
props -- "С-Т" [label="m", len=1.00];
|
||||||
|
"С-Т" -- points [label="n",len=1.00];
|
||||||
|
points -- x1;
|
||||||
|
points -- x2;
|
||||||
|
points -- x3;
|
||||||
|
|
||||||
|
fontsize=20;
|
||||||
|
}
|
||||||
BIN
fig/classDiagramm.png
Normal file
BIN
fig/classDiagramm.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 72 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s0d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s0d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 476 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s0d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s0d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 422 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s0d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s0d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 521 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s0d7.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s0d7.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 115 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s1d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s1d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 387 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s1d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s1d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 427 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s1d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s1d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 513 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s1d7.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s1d7.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 116 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s2d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s2d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 298 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s2d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s2d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 323 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s2d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s2d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 452 KiB |
BIN
fig/concentrators/p0s2d7.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p0s2d7.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 104 KiB |
BIN
fig/concentrators/p1s0d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p1s0d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 469 KiB |
BIN
fig/concentrators/p1s0d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p1s0d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 422 KiB |
BIN
fig/concentrators/p1s0d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p1s0d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 500 KiB |
BIN
fig/concentrators/p1s1d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p1s1d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 400 KiB |
BIN
fig/concentrators/p1s1d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p1s1d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 468 KiB |
BIN
fig/concentrators/p1s1d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p1s1d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 522 KiB |
BIN
fig/concentrators/p1s2d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p1s2d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 364 KiB |
BIN
fig/concentrators/p1s2d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p1s2d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 387 KiB |
BIN
fig/concentrators/p1s2d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p1s2d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 495 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s3d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s3d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 351 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s3d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s3d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 332 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s3d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s3d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 423 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s3d7.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s3d7.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 117 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s4d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s4d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 362 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s4d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s4d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 457 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s4d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s4d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 502 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s4d7.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s4d7.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 135 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s5d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s5d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 365 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s5d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s5d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 370 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s5d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s5d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 437 KiB |
BIN
fig/concentrators/p2s5d7.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p2s5d7.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 119 KiB |
BIN
fig/concentrators/p3s3d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p3s3d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 518 KiB |
BIN
fig/concentrators/p3s3d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p3s3d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 496 KiB |
BIN
fig/concentrators/p3s3d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p3s3d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 541 KiB |
BIN
fig/concentrators/p3s4d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p3s4d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 446 KiB |
BIN
fig/concentrators/p3s4d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p3s4d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 552 KiB |
BIN
fig/concentrators/p3s4d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p3s4d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 533 KiB |
BIN
fig/concentrators/p3s5d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p3s5d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 532 KiB |
BIN
fig/concentrators/p3s5d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p3s5d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 523 KiB |
BIN
fig/concentrators/p3s5d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/p3s5d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 553 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s0/s0d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s0/s0d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 557 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s0/s0d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s0/s0d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 549 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s0/s0d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s0/s0d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 668 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s0/s0d7.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s0/s0d7.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 191 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s1/s1d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s1/s1d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 368 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s1/s1d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s1/s1d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 421 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s1/s1d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s1/s1d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 618 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s1/s1d7.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s1/s1d7.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 168 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s2/s2d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s2/s2d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 462 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s2/s2d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s2/s2d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 522 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s2/s2d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s2/s2d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 603 KiB |
BIN
fig/concentrators/v1/s2/s2d7.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v1/s2/s2d7.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 169 KiB |
BIN
fig/concentrators/v2/s0/d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v2/s0/d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 699 KiB |
BIN
fig/concentrators/v2/s0/d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v2/s0/d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 669 KiB |
BIN
fig/concentrators/v2/s0/d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v2/s0/d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 722 KiB |
BIN
fig/concentrators/v2/s1/d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v2/s1/d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 567 KiB |
BIN
fig/concentrators/v2/s1/d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v2/s1/d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 572 KiB |
BIN
fig/concentrators/v2/s1/d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v2/s1/d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 692 KiB |
BIN
fig/concentrators/v2/s2/d1d2.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v2/s2/d1d2.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 538 KiB |
BIN
fig/concentrators/v2/s2/d3d4.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v2/s2/d3d4.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 633 KiB |
BIN
fig/concentrators/v2/s2/d5d6.png
Normal file
BIN
fig/concentrators/v2/s2/d5d6.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 709 KiB |
BIN
fig/datalogical.dia
Normal file
BIN
fig/datalogical.dia
Normal file
Binary file not shown.
BIN
fig/datalogical.png
Normal file
BIN
fig/datalogical.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 11 KiB |
BIN
fig/er.png
Normal file
BIN
fig/er.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 44 KiB |
BIN
fig/facsimile.png
Normal file
BIN
fig/facsimile.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 53 KiB |
BIN
fig/geometry/fragment_slice.png
Normal file
BIN
fig/geometry/fragment_slice.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 263 KiB |
Binary file not shown.
|
Before Width: | Height: | Size: 120 KiB After Width: | Height: | Size: 118 KiB |
BIN
fig/sec-facsimile.png
Normal file
BIN
fig/sec-facsimile.png
Normal file
Binary file not shown.
|
After Width: | Height: | Size: 53 KiB |
251
my.bib
Normal file
251
my.bib
Normal file
@@ -0,0 +1,251 @@
|
|||||||
|
@ARTICLE{A:bib:dedkov1,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с закрытыми
|
||||||
|
внутренними технологическими порами},
|
||||||
|
Journal = {Вестник ПНИПУ. Механика},
|
||||||
|
Volume = {4},
|
||||||
|
Number = {4},
|
||||||
|
Pages = {29--36},
|
||||||
|
Year = {2011},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{A:bib:dedkov2,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
|
||||||
|
дефектами при двухосном однородном равнокомпонентном макродеформировании},
|
||||||
|
Journal = {Вестник Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки.},
|
||||||
|
Number = {4},
|
||||||
|
Pages = {66--75},
|
||||||
|
Year = {2013},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@ARTICLE{A:bib:dedkov3,
|
||||||
|
Author = {Д.В. Дедков and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита
|
||||||
|
с локальными технологическими дефектами при чистом формоизменении},
|
||||||
|
Journal = {Вычислительная механика сплошных сред.},
|
||||||
|
Volume = {6},
|
||||||
|
Number = {1},
|
||||||
|
Pages = {103--109},
|
||||||
|
Year = {2013},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov10,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с
|
||||||
|
локальными технологическими дефектами},
|
||||||
|
Booktitle = {Механика наноструктурированных материалов и систем: Мат.
|
||||||
|
Всероссийск. конф.},
|
||||||
|
Year = {2012},
|
||||||
|
Pages = {23},
|
||||||
|
Publisher = {Москва: Изд-во ИПРИМ РАН},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov11,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
|
||||||
|
технологическими дефектами},
|
||||||
|
Booktitle = {XXXVIII Гагаринские чтения: Научн. тр. Межд. молод. научн. конф},
|
||||||
|
Year = {2012},
|
||||||
|
Pages = {143-145},
|
||||||
|
Publisher = {Москва: Изд-во <<МАТИ -- РГТУ им. К.Э. Циолковского>>},
|
||||||
|
Volume = {1},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov12,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с искривленными
|
||||||
|
волокнами и поликристаллической матрицей},
|
||||||
|
Booktitle = {Прочность неоднородных структур (ПРОСТ 2012): Сб. трудов VI
|
||||||
|
Евразийской науч.-практ. конф.},
|
||||||
|
Publisher = {М.: Изд-во НИТУ <<МИСиС>>},
|
||||||
|
Year = {2012},
|
||||||
|
Pages = {79},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov13,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
|
||||||
|
технологическими дефектами в поликристаллической матрице},
|
||||||
|
Booktitle = {Механика микронеоднородных материалов и разрушение: Тез. докл.
|
||||||
|
VII Российск. конф.},
|
||||||
|
Publisher = {Екатеринбург: УрО РАН},
|
||||||
|
Year = {2012},
|
||||||
|
Pages = {178},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov14,
|
||||||
|
Author = {Zaitsev A. V. and Dedkov D. V. and Tashkinov A. A.},
|
||||||
|
Title = {Stress concentration at a woven textile composite layer with
|
||||||
|
local technological defects under two-axial proportional transversal
|
||||||
|
macrodeformation},
|
||||||
|
Booktitle = {Advanced Problems in Mechanics: XL Int. Summer School. Book of
|
||||||
|
Abstracts},
|
||||||
|
Publisher = {St. Petersburg: IPMechEngin RAS},
|
||||||
|
Year = {2012},
|
||||||
|
Pages = {95}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov15,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с замкнутыми
|
||||||
|
внутренними технологическими порами в поликристаллической матрице},
|
||||||
|
Booktitle = {Мат. межд. молодежного научн. форума <<Ломоносов–2012>>},
|
||||||
|
Publisher = {М.: МАКС Пресс},
|
||||||
|
Year = {2012},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov16,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
|
||||||
|
технологическими дефектами при двухосном равнокомпонентном растяжениии и чистом
|
||||||
|
формоизменении},
|
||||||
|
Booktitle = {Мат. моделирование в естественных науках: Тез. докл. XXI
|
||||||
|
Всероссиск. школы-конф. молодых ученых и студентов},
|
||||||
|
Publisher = {Пермь: Изд-во Перм. нац. исслед. политехн. ун-та},
|
||||||
|
Year = {2012},
|
||||||
|
Pages = {47-49},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov17,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с
|
||||||
|
локальными технологическими дефектами},
|
||||||
|
Booktitle = {Актуальные проблемы механики сплошных сред: Тр. межд.
|
||||||
|
конференции, посвященной 100-летию акад. НАН Армении Н. Х. Арутюняна},
|
||||||
|
Publisher = {Изд-во ЕГУАС},
|
||||||
|
Year = {2012},
|
||||||
|
Volume = {1},
|
||||||
|
Pages = {223-227},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov18,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита
|
||||||
|
полотняного плетения},
|
||||||
|
Booktitle = {Механика наноструктурированных материалов и систем: Тез. докл.
|
||||||
|
IV Всероссийск. симпозиума},
|
||||||
|
Publisher = {Москва: Изд-во ИПРИМ РАН},
|
||||||
|
Year = {2012},
|
||||||
|
Pages = {34-35},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov19,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного
|
||||||
|
плетения с локальными технологическими дефектами в поликристаллической матрице},
|
||||||
|
Booktitle = {Иерархически организованные системы живой и неживой природы:
|
||||||
|
Мат. межд. конф.},
|
||||||
|
Publisher = {Томск: Изд-во ИФПМ СО РАН},
|
||||||
|
Year = {2013},
|
||||||
|
Pages = {233-236},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov20,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита
|
||||||
|
полотняного плетения с поликристаллической матрицей},
|
||||||
|
Booktitle = {Тр. VII Всероссийской (с междун. участием) конф. по механике
|
||||||
|
деформируемого твердого тела},
|
||||||
|
Publisher = {Ростов-на-Дону: Изд-во Южного фед. ун-та},
|
||||||
|
Year = {2013},
|
||||||
|
Volume = {1},
|
||||||
|
Pages = {184-188},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov21,
|
||||||
|
Author = {Zaitsev A. V. and Dedkov D. V. and Tashkinov A. A.},
|
||||||
|
Title = {Stress concentration coefficients of a woven textile composite
|
||||||
|
layer with local processing defects under two-axial transversal
|
||||||
|
macrodeformation},
|
||||||
|
Booktitle = {Advanced Problems in Mechanics: XLI Int. Summer School. Book of
|
||||||
|
Abstracts},
|
||||||
|
Publisher = {St. Petersburg: IPMechEngin RAS},
|
||||||
|
Year = {2013},
|
||||||
|
Pages = {42}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov22,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного
|
||||||
|
плетения с поликристаллической матрицей},
|
||||||
|
Booktitle = {XVIII Зимняя школа по механике сплошных сред: Тез. докл.},
|
||||||
|
Publisher = {Пермь-Екатеринбург},
|
||||||
|
Year = {2013},
|
||||||
|
Pages = {111},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov23,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного
|
||||||
|
плетения с локальными технологическими дефектами в поликристаллической матрице},
|
||||||
|
Booktitle = {Иерархически организованные системы живой и неживой природы:
|
||||||
|
Тез. докл. межд. конф.},
|
||||||
|
Publisher = {Томск: Изд-во ИФПМ СО РАН},
|
||||||
|
Year = {2013},
|
||||||
|
Pages = {393-394},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov24,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита
|
||||||
|
полотняного плетения с поликристаллической матрицей},
|
||||||
|
Booktitle = {Тез. докл. VII Всероссийской (с междун. участием) конф. по
|
||||||
|
механике деформируемого твердого тела},
|
||||||
|
Publisher = {Ростов-на-Дону: Изд-во Южного фед. ун-та},
|
||||||
|
Year = {2013},
|
||||||
|
Volume = {1},
|
||||||
|
Pages = {55},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov25,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
|
||||||
|
технологическими дефектами при двухосном равнокомпонентном растяжениии и чистом
|
||||||
|
формоизменении},
|
||||||
|
Booktitle = {Мат. моделирование в естественных науках: Мат. XXII Всероссиск.
|
||||||
|
школы-конф. молодых ученых и студентов},
|
||||||
|
Publisher = {Пермь: Изд-во Перм. нац. исслед. политехн. ун-та},
|
||||||
|
Year = {2013},
|
||||||
|
Pages = {50-52},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov26,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного
|
||||||
|
плетения с поликристаллической матрицей},
|
||||||
|
Booktitle = {Механика, ресурс и диагностика материалов и конструкций: Мат.
|
||||||
|
VIII Российской НТК (Электронный ресурс)},
|
||||||
|
Publisher = {Екатеринбург, ИМАШ УрО РАН},
|
||||||
|
Year = {2014},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov27,
|
||||||
|
Author = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
|
||||||
|
Title = {Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного
|
||||||
|
плетения с поликристаллической матрицей},
|
||||||
|
Booktitle = {Механика, ресурс и диагностика материалов и конструкций: Тез.
|
||||||
|
докл. VIII Российской НТК},
|
||||||
|
Publisher = {Екатеринбург: Изд-во УМЦ УПИ},
|
||||||
|
Year = {2014},
|
||||||
|
Pages = {175},
|
||||||
|
Language = {russian}
|
||||||
|
}
|
||||||
@@ -1,4 +1,4 @@
|
|||||||
\documentclass[a4paper]{disser}
|
\documentclass[candidate,a4paper]{disser}
|
||||||
|
|
||||||
\usepackage[
|
\usepackage[
|
||||||
a4paper, mag=1000, includefoot,
|
a4paper, mag=1000, includefoot,
|
||||||
@@ -6,13 +6,34 @@
|
|||||||
]{geometry}
|
]{geometry}
|
||||||
\usepackage{ucs}
|
\usepackage{ucs}
|
||||||
\usepackage[utf8x]{inputenc}
|
\usepackage[utf8x]{inputenc}
|
||||||
\usepackage[russian]{babel}
|
|
||||||
\usepackage[T2A]{fontenc}
|
\usepackage[T2A]{fontenc}
|
||||||
\usepackage{graphicx}
|
\usepackage[russian]{babel}
|
||||||
|
\usepackage[pdftex]{graphicx}
|
||||||
|
|
||||||
|
\usepackage{pgfplotstable}
|
||||||
|
|
||||||
|
\definecolor{ylgnbu1}{RGB}{51, 102, 204}
|
||||||
|
\definecolor{ylgnbu2}{RGB}{219, 57, 18}
|
||||||
|
\definecolor{ylgnbu3}{RGB}{255, 153, 0}
|
||||||
|
\definecolor{ylgnbu4}{RGB}{16, 150, 24}
|
||||||
|
\definecolor{ylgnbu5}{RGB}{153, 0, 153}
|
||||||
|
\definecolor{ylgnbu6}{RGB}{0, 153, 198}
|
||||||
|
|
||||||
|
\pgfplotscreateplotcyclelist{colorbrewer-ylgnbu}{
|
||||||
|
{fill=ylgnbu1!50!white, draw=ylgnbu1},
|
||||||
|
{fill=ylgnbu2!50!white, draw=ylgnbu2},
|
||||||
|
{fill=ylgnbu3!50!white, draw=ylgnbu3},
|
||||||
|
{fill=ylgnbu4!50!white, draw=ylgnbu4},
|
||||||
|
{fill=ylgnbu5!50!white, draw=ylgnbu5},
|
||||||
|
{fill=ylgnbu6!50!white, draw=ylgnbu6},
|
||||||
|
}
|
||||||
|
|
||||||
|
\usepackage{pgfplots}
|
||||||
|
\pgfplotsset{compat=1.9}
|
||||||
\usepackage{array}
|
\usepackage{array}
|
||||||
|
|
||||||
\usepackage[unicode]{hyperref}
|
\pagestyle{footcenter}
|
||||||
|
\chapterpagestyle{footcenter}
|
||||||
|
|
||||||
% Ссылки на работы соискателя включаются в общий список литературы
|
% Ссылки на работы соискателя включаются в общий список литературы
|
||||||
\let\citemy=\cite
|
\let\citemy=\cite
|
||||||
@@ -39,7 +60,7 @@
|
|||||||
\input{c3}
|
\input{c3}
|
||||||
\input{end}
|
\input{end}
|
||||||
|
|
||||||
\bibliography{bibliography}
|
\bibliography{bibliography,my}
|
||||||
\bibliographystyle{disser}
|
\bibliographystyle{ugost2008}
|
||||||
|
|
||||||
\end{document}
|
\end{document}
|
||||||
|
|||||||
42
tables.tex
42
tables.tex
@@ -1,41 +1,3 @@
|
|||||||
\intro
|
\mkcommonsect{convergence}{
|
||||||
|
|
||||||
%
|
}
|
||||||
% Используемые далее команды определяются в файле common.tex.
|
|
||||||
%
|
|
||||||
|
|
||||||
% Актуальность работы
|
|
||||||
\actualitysection
|
|
||||||
\actualitytext
|
|
||||||
|
|
||||||
% Цель диссертационной работы
|
|
||||||
\objectivesection
|
|
||||||
\objectivetext
|
|
||||||
|
|
||||||
% Научная новизна
|
|
||||||
\noveltysection
|
|
||||||
\noveltytext
|
|
||||||
|
|
||||||
% Практическая ценность
|
|
||||||
\valuesection
|
|
||||||
\valuetext
|
|
||||||
|
|
||||||
% Результаты и положения, выносимые на защиту
|
|
||||||
\resultssection
|
|
||||||
\resultstext
|
|
||||||
|
|
||||||
% Апробация работы
|
|
||||||
\approbationsection
|
|
||||||
\approbationtext
|
|
||||||
|
|
||||||
% Публикации
|
|
||||||
\pubsection
|
|
||||||
\pubtext
|
|
||||||
|
|
||||||
% Личный вклад автора
|
|
||||||
\contribsection
|
|
||||||
\contribtext
|
|
||||||
|
|
||||||
% Структура и объем диссертации
|
|
||||||
\structsection
|
|
||||||
\structtext
|
|
||||||
8
tables/p0s0.csv
Normal file
8
tables/p0s0.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,8 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 0.933045312504, 0.936675207989, 0.929982158028, 0.912965320143, 4.22825314981, 0.995700905334
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.966942938923, 0.977403185818, 0.970937298197, 0.920694023903, 3.09690998475, 0.924492068887
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 0.963725996565, 0.963049046501, 0.954162322098, 0.941757518408, 4.58124930213, 0.844732431838
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.973377645577, 0.975051533781, 0.965011676963, 0.944402440209, 3.57166951189, 0.846315742151
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.954783042809, 0.950650833321, 0.930249219868, 0.949561722673, 4.54281110409, 0.940466094721
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.975821188908, 0.977544629523, 0.95754615871, 0.9704769916, 2.40815854471, 0.931738965072
|
||||||
|
7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.998244143091, 0.998636790799, 0.996433312703, 0.995632501699, 1.00541115172, 0.997361941665
|
||||||
|
8
tables/p0s1.csv
Normal file
8
tables/p0s1.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,8 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 0.980661511803, 0.993036546129, 0.977520729617, 0.751763610098, 1.16968573318, 0.987347148068
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.987207671699, 1.00548097411, 0.992314897162, 0.727258056513, 1.10909698924, 0.972823744506
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 0.964630378253, 0.955738057526, 0.940698620061, 0.943309994416, 1.14682773445, 0.906010084628
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.96707778748, 0.962613443005, 0.945347405691, 0.894041599375, 1.12527910051, 0.910654892714
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.931818024409, 0.899185549838, 0.892336923156, 1.02014191549, 1.23360210929, 0.867472085729
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.935445312043, 0.915378591485, 0.90615526502, 0.927870733992, 1.18701469413, 0.876944794954
|
||||||
|
7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.9947522156, 0.992066755537, 0.991319653368, 1.03943718228, 1.01973410887, 0.992136930885
|
||||||
|
8
tables/p0s2.csv
Normal file
8
tables/p0s2.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,8 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 1.1670794907, 1.816636502146, 1.558824172127, 1.11071074466, 1.02066425482, 0.988674748324
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00426239816, 1.752021638613, 0.935195273338, 1.10748856823, 1.03077286788, 0.99159816699
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 1.00970373665, 1.94671399988, 2.1184140229, 0.980013863108, 1.03476310282, 0.939843804223
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 1.119046843899, 1.85156085653, 2.05828225367, 1.00363737497, 1.03986231433, 0.944041478374
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 1.026067034469, 2.6842252263, 2.2500164126, 1.278148321343, 1.08658805872, 1.259921670491
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 1.017694847512, 2.47653101751, 2.1485204584, 0.94371758731, 1.09097609391, 1.175093627496
|
||||||
|
7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.976329553898, 1.14767221054, 1.10023543463, 0.95465196451, 1.01306069949, 0.99219206708
|
||||||
|
7
tables/p1s0.csv
Normal file
7
tables/p1s0.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,7 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 0.968683973086, 0.959896014566, 0.951076579374, 1.62742602166, 1.367493283729, 1.83745070173
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.979810273087, 0.973560565461, 0.966831710688, 1.47425968122, 1.274478255975, 1.76823964597
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 0.978191863252, 0.964868019515, 0.972130546288, 1.34345160519, 2.30696343583, 2.12586948738
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.983784342424, 0.970726153301, 0.977420238511, 1.27193385992, 1.76760651148, 1.98637477151
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.953436922317, 0.95139108646, 0.959306061939, 1.97839237367, 4.3616153365, 2.50466698718
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.965673304938, 0.961737020537, 0.969342679352, 1.76811846787, 3.31370961826, 2.30666588097
|
||||||
|
7
tables/p1s1.csv
Normal file
7
tables/p1s1.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,7 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 1.00959508904, 1.02812231715, 1.04470759438, 1.03889980534, 1.056455674122, 0.968410062168
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.01021910542, 1.02769081275, 1.04305229755, 1.04934255025, 1.038810554757, 0.969678423598
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 0.996888865001, 0.973841145759, 0.971741513636, 1.00885872391, 2.14671630718, 1.018261275354
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.997816047064, 0.974600016216, 0.973255950663, 1.00258849317, 1.7969615965, 1.008073386371
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.974609170842, 0.925801706534, 1.085157249146, 1.010299776, 3.57611597699, 1.138204837766
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.979538728992, 0.933072653228, 0.896818083707, 1.02888625714, 2.8098735599, 1.093051873472
|
||||||
|
7
tables/p1s2.csv
Normal file
7
tables/p1s2.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,7 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 1.06496136869, 1.003179169146, 0.935486901717, 1.21517880145, 1.36063786946, 1.10740580576
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.04826489498, 1.008504402525, 0.951817569802, 1.17615495319, 1.27996598765, 1.09084974723
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 1.01881638759, 1.04274164176, 1.01663650376, 1.11383645423, 3.562403543, 1.01795241496
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 1.01244038129, 1.06058351005, 1.01756527001, 1.08793932463, 3.49092189869, 1.00448013052
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 1.0344899051, 1.16867784147, 1.0415040353, 1.25403296927, 2.94146358514, 0.916895134841
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 1.02829436351, 1.15847807172, 1.03711536505, 1.21295282575, 2.53089354582, 0.932541105283
|
||||||
|
8
tables/p2s3.csv
Normal file
8
tables/p2s3.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,8 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 0.966379813563, 0.983481274565, 0.95001377118, 0.982467988768, 4.63831576353, 0.951454598813
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.975603221674, 0.996973045835, 0.967076768301, 0.965593870259, 4.24148255662, 0.943490031648
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 0.977523871744, 0.969922289532, 0.943402973083, 1.22311382436, 6.5103879576, 0.961683161788
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.980191023267, 0.972682409677, 0.947155786224, 1.24239222124, 6.01657458535, 0.965483888017
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.990168867597, 0.9808708302, 0.924822527705, 0.939284987405, 7.52025739204, 1.10019413501
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.994669214199, 0.9877868129, 0.934331774159, 0.911075903536, 6.6189086565, 1.09759088508
|
||||||
|
7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.997567732155, 0.997902403595, 0.991784659921, 0.980658154702, 1.7089456206, 1.01670191095
|
||||||
|
8
tables/p2s4.csv
Normal file
8
tables/p2s4.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,8 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 0.984628209624, 1.02077303961, 0.962998641217, 1.08859655091, 1.1058273959, 0.957942628186
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.985209009234, 1.02279117252, 0.968239774974, 1.0865830107, 1.10815333327, 0.955509600264
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 0.980528859167, 0.951371150346, 0.970914936069, 0.950076055089, 1.26806315534, 0.96576420495
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.980353066787, 0.954438946933, 0.973603366071, 0.955683486123, 1.25981615506, 0.971930544291
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.973473217924, 0.925047225082, 0.945511945795, 0.933024974865, 1.306002505, 0.948547771233
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.974470279879, 0.938469763435, 0.935699652962, 0.936768022344, 1.27931299804, 0.956767725164
|
||||||
|
7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.996603801627, 0.998301255574, 0.983749015693, 0.951172908637, 1.04630379256, 1.00471054256
|
||||||
|
8
tables/p2s5.csv
Normal file
8
tables/p2s5.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,8 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 0.971424366014, 0.990312296016, 0.948849943466, 7.49583836698, 1.34655178627, 0.952958973711
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.9776006235, 1.00097445573, 0.963628145617, 6.18368111376, 1.32230710249, 0.947314988504
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 0.97753325718, 0.96238537948, 0.924254697632, 6.58856939511, 1.60778576533, 0.964233392465
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.979262211525, 0.96545147761, 0.928061473134, 6.50542487158, 1.56747762034, 0.968995229237
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.984266757924, 0.965474892513, 0.906597591923, 2.47322441605, 1.69572221816, 1.04232341241
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.98770201869, 0.974577657704, 0.91681867727, 1.82221950795, 1.61109490778, 1.0440534934
|
||||||
|
7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.997116238998, 0.997744435665, 0.989674001239, 1.509775033787, 1.08822811659, 1.01204987048
|
||||||
|
7
tables/p3s3.csv
Normal file
7
tables/p3s3.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,7 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 0.99030566163, 1.06884862531, 0.961885093402, 1.486584208578, 0.96847258797, 8.84626648448
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.993168422474, 1.09232542177, 0.96957468383, 1.30414205628, 0.946947803584, 8.15561623068
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 0.969545623518, 0.949392655478, 0.972833540666, 6.1298579443, 0.938993548496, 3.1087983399
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.972813897026, 0.926604129402, 0.97463838331, 3.4060246511, 0.925815143496, 2.0585016316
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.941188158277, 0.986526904462, 0.971270030837, 5.7901863004, 1.6561985984, 3.3377372588
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.946964837904, 0.902712605927, 0.974872599697, 5.0061384483, 1.47793743652, 2.2946806688
|
||||||
|
7
tables/p3s4.csv
Normal file
7
tables/p3s4.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,7 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 1.00604928707, 1.37476651019, 2.17007798918, 1.08036404873, 3.0015596907, 0.908769844145
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00610034235, 1.38704405207, 2.12072945952, 1.08386881793, 2.0622899126, 0.903994366947
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 0.98881733949, 0.945355381424, 1.29385589141, 0.906545970197, 3.528007443, 0.907952477794
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.988598183038, 0.949333411218, 1.27649205872, 0.907527306735, 2.396052691, 0.90740527204
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.981681816839, 0.99582476676, 0.935218741935, 0.987141390808, 3.429336887, 0.968305372
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.983142250205, 0.96276206122, 0.902826524484, 0.97564824475, 2.429313581, 0.9176244689
|
||||||
|
7
tables/p3s5.csv
Normal file
7
tables/p3s5.csv
Normal file
@@ -0,0 +1,7 @@
|
|||||||
|
id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
|
||||||
|
1, {Пропуск волокна основы}, 0.993511813339, 1.10672936216, 0.955261736419, 1.22753641164, 0.9793701639537, 0.938802682578
|
||||||
|
2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.995389313617, 1.12864520397, 0.963506111225, 1.18240744335, 0.9437261913149, 0.903712153915
|
||||||
|
3, {Разрыв волокна основы}, 0.97548979845, 0.986908296544, 0.958860264967, 0.95591565039, 1.69005269858, 0.995352368728
|
||||||
|
4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.977406523372, 0.901906287584, 0.961149095958, 0.9387648350604, 1.54933204645, 0.907276775109
|
||||||
|
5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.956217307753, 0.949689195956, 0.952350711823, 0.958274742054, 2.56978940815, 0.956976660884
|
||||||
|
6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.96028251939, 0.916729026839, 0.957780604456, 0.955092432837, 2.33189119706, 0.927322659903
|
||||||
|
Reference in New Issue
Block a user