Bibliography was modified, fixes in summaries

Chapter 3 was finished, bibliography was modified
Tables was added, figures was added, text of 3 chapter was fixed
2014-06-26 21:57:43 +06:00 · 2014-06-26 19:55:04 +06:00 · 2014-06-26 13:31:00 +06:00 · 2014-06-24 23:11:33 +06:00 · 2014-06-24 17:58:48 +06:00 · 2014-06-22 18:13:38 +06:00
96 changed files with 2921 additions and 1150 deletions
--- a/autoref.tex
+++ b/autoref.tex
@@ -0,0 +1,169 @@
+\documentclass[14pt,autoref,href,facsimile
+%,fixint=false
+%,times
+]{disser}
+
+\usepackage[a4paper,nohead,includefoot,mag=1000,
+            margin=2cm,footskip=1cm]{geometry}
+\usepackage[T2A]{fontenc}
+\usepackage[utf8x]{inputenc}
+\usepackage[english,russian]{babel}
+\usepackage{tabularx}
+\ifpdf\usepackage{epstopdf}\fi
+
+% Поддержка нескольких списков литературы в одном документе
+\usepackage{multibib}
+% Создание команд для цитирования собственных работ диссертанта
+% в отдельном разделе. В данном случае ссылка будет иметь вид \citemy{...}.
+\newcites{my}{Список публикаций}
+
+% Путь к файлам с иллюстрациями
+\graphicspath{{fig/}}
+\pagestyle{footcenter}
+
+\begin{document}
+% Включение файла с общим текстом диссертации и автореферата
+% (текст титульного листа и характеристика работы).
+\input{common}
+
+\title{АВТОРЕФЕРАТ\\
+диссертации на соискание ученой степени\\
+кандидата физико-математических наук}
+
+\maketitle
+
+% Внутренняя сторона обложки
+\noindent
+\begin{center}
+Работа выполнена в \emph{Пермском национальном исследовательском
+политехническом университете}.
+\end{center}
+\vskip1ex
+\begin{tabularx}{\linewidth}{lp{1cm}X}
+Научный руководитель:  & & \emph{профессор}, \\
+                       & & \emph{доктор физико-математических наук}, \\
+                       & & \emph{Ташкинов Анатолий Александрович}
+\\
+Официальные оппоненты: & & \emph{ученая степень}, \\
+                       & & \emph{ученое звание}, \\
+                       & & \emph{фамилия имя отчество}\\
+                       & & \emph{ученая степень}, \\
+                       & & \emph{ученое звание}, \\
+                       & & \emph{фамилия имя отчество}
+\\
+Ведущая организация:   & & \emph{название организации}\\
+\end{tabularx}
+
+\vskip2ex\noindent
+Защита состоится \datefield{} в \rule[0pt]{1cm}{0.5pt}\, часов
+на заседании диссертационного совета \emph{шифр совета} при \emph{название
+организации, при которой создан совет}, расположенном по адресу:
+\emph{адрес}
+
+\vskip1ex\noindent
+С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке
+\emph{Пермского национального исследовательского политехнического университета}.
+
+\vskip1ex\noindent
+Автореферат разослан \datefield{}
+
+\vskip2ex\noindent
+Отзывы и замечания по автореферату в двух экземплярах, заверенные
+печатью, просьба высылать по вышеуказанному адресу на имя ученого секретаря
+диссертационного совета.
+
+\vfill\noindent
+Ученый секретарь\\
+диссертационного совета,\\
+\emph{ученая степень}, \emph{ученое звание}%
+\hfill
+\makeatletter
+% вставка файла, содержащего факсимиле ученого секретаря
+\ifDis@facsimile
+ \raisebox{-4pt}{\includegraphics[width=3cm]{sec-facsimile}}\hfill
+\fi%
+\makeatother%
+\emph{фамилия и. о.}
+
+\clearpage
+
+\nsection{Общая характеристика работы}
+
+% Актуальность работы
+\actualitysection
+\actualitytext
+
+% Цель диссертационной работы
+\objectivesection
+\objectivetext
+
+% Научная новизна
+\noveltysection
+\noveltytext
+
+% Практическая значимость
+\valuesection
+\valuetext
+
+% Результаты и положения, выносимые на защиту
+\resultssection
+\resultstext
+
+% Апробация работы
+\approbationsection
+\approbationtext
+
+% Публикации
+\pubsection
+\pubtext
+
+% Личный вклад автора
+\contribsection
+\contribtext
+
+% Структура и объем диссертации
+\structsection
+\structtext
+
+\nsection{Содержание работы}
+
+\textbf{Во Введении} 
+\inintrotext
+
+\textbf{В первой главе}
+\infirsttext
+
+Результаты первой главы опубликованы в
+работе~\citemy{Ivanov_1999_Journal_17_173}.
+
+\textbf{Во второй главе}
+\insecondtext
+
+Результаты второй главы опубликованы в
+работе~\citemy{Petrov_2001_Journal_23_12321}.
+
+\textbf{В третьей главе} 
+\inthirdtext
+
+Результаты третьей главы опубликованы в
+работе~\citemy{Sidorov_2002_Journal_32_1531}.
+
+\textbf{В Заключении}
+\inendtext
+
+% ----------------------------------------------------------------
+\renewcommand\bibsection{\nsection{Список публикаций}}
+
+% Префикс номеров ссылок на работы соискателя
+\def\BibPrefix{A}
+\bibliographystylemy{ugost2008}
+\bibliographymy{my}
+
+\renewcommand\bibsection{\nsection{Цитированная литература}}
+
+\def\BibPrefix{}
+\bibliographystyle{ugost2008}
+\bibliography{bibliography,my}
+% ----------------------------------------------------------------
+
+\end{document}
--- a/bibliography.bib
+++ b/bibliography.bib
@@ -3,7 +3,7 @@
  Title    = {Новые направления в технологии получения углерод-углеродных
 материалов. Применение углерод-углеродных материалов.},
  Journal  = {Рос. хим. ж-л. (Ж-л Рос. хим. об-ва им. Д.~И.~Менделеева},
-  Volume   = {4},
+  Number   = {4},
  Pages    = {111--118},
  Year     = {2007},
  Language = {russian}
@@ -13,7 +13,7 @@
  Author   = {Тарнапольский~Ю.~М. and Розе~А.~В. and Жигун~И.~Г. and Гуняев~Г.~М.},
  Title    = {Конструкционные особенности материалов, армированных высокомодульными волокнами},
  Journal  = {Механика полимеров},
-  Volume   = {4},
+  Number   = {4},
  Pages    = {676--685},
  Year     = {1971},
  Language = {russian}
@@ -63,19 +63,8 @@
  Language  = {russian}
 }

-@ARTICLE{bib:dedkov1,
-  Author   = {Дедков~Д.~В. and Зайцев~А.~В. and Ташкинов~А.~А. },
-  Title    = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с закрытыми
-внутренними технологическими порами},
-  Journal  = {Вестник ПНИПУ. Механика},
-  Volume   = {4},
-  Pages    = {29--36},
-  Year     = {2011},
-  Language = {russian}
-}
-
@ONLINE{bib:code-aster:contact,
-  url    = {http://www.code-aster.org/V2/doc/default/en/man_r/r5/r5.03.50.pdf},
+  url    = {http://www.code-aster.org/V2/doc/default/en/man\_r/r5/r5.03.50.pdf},
  title  = {{[R5.03.50]} Discrete formulation of the contact-friction},
  author = {Mickael ABBAS},
  year   = {2012}
@@ -90,14 +79,15 @@ simulations},
 }

@ONLINE{bib:salome:geom,
-  url    = {http://docs.salome-platform.org/salome_6_5_0/gui/GEOM/index.html},
+  url    = 
+{http://docs.salome-platform.org/salome\_6\_5\_0/gui/GEOM/index.html},
  title  = {SALOME Geometry User's Guide},
  year   = {2012}
 }

@ONLINE{bib:salome:additional_geom,
  url    =
-{http://docs.salome-platform.org/salome_6_5_0/gui/GEOM/SALOME_BOA_PA.pdf},
+{http://docs.salome-platform.org/salome\_6\_5\_0/gui/GEOM/SALOME\_BOA\_PA.pdf},
  title  = {General Fuse Algorithm, Partition Algorithm, Boolean Operations
 Algorithm. Backgrounds.},
  year   = {2010} 
@@ -112,7 +102,7 @@ Algorithm. Backgrounds.},
 }

@ONLINE{bib:code-aster:common,
-  url = {http://www.code-aster.org/V2/UPLOAD/DOC/Presentation/2007_nafems.pdf},
+  url = {http://www.code-aster.org/V2/UPLOAD/DOC/Presentation/2007\_nafems.pdf},
  title    = {Free Software for Computational Mechanics: EDF’s Choice},
  author   = {Christophe Durand},
  year     = {2007}
@@ -120,7 +110,7 @@ Algorithm. Backgrounds.},

@ONLINE{bib:code-aster:presentation,
  url    =
-{http://www.code-aster.org/V2/UPLOAD/DOC/Presentation/2008_Manchester.pdf},
+{http://www.code-aster.org/V2/UPLOAD/DOC/Presentation/2008\_Manchester.pdf},
  title  = {Analyse des Structures et Thermo-m\'{e}canique pour des \'{E}tudes
 et des Recherches},
  year   = {2007}
@@ -133,3 +123,308 @@ et des Recherches},
  pages    = {454},
  language = {russian}
 }
+
+@ARTICLE{bib:matveenko,
+  author   = {Матвеенко~В.~П. and Федоров~А.~Ю.},
+  title    = {Оптимизация геометрии составных упругих тел как основа
+совершенствования методик испытаний на прочность клеевых соединений},
+  journal  = {Вычислительная механика сплошных сред},
+  number   = {4},
+  volume   = {4},
+  pages    = {63--70},
+  year     = {2011},
+  language = {russian}
+}
+
+@ARTICLE{bib:lomov1,
+  author   = {Stepan~V.~Lomov and Dmitry~S.~Ivanov and Ignaas~Verpoest and
+Masaru~Zako and Tetsusei~Kurashiki and Hiroaki~Nakai and Satoru~Hirosawa},
+  title    = {Meso-FE modelling of textile composites: Road map, data flow and
+algorithms},
+  journal  = {Composites Science and Technology}, 
+  number   = {9}, 
+  volume   = {67}, 
+  year     = {2007},
+  pages    = {1870--1891}
+}
+
+@ARTICLE{bib:lomov2,
+  author   = {Ignaas~Verpoest and Stepan~V.~Lomov},
+  title    = {Virtual textile composites software WiseTex: Integration with
+micro-mechanical, permeability and structural analysis}, 
+  journal  = {Composites Science and Technology}, 
+  volume   = {65}, 
+  number   = {15--16},
+  year     = {2005}, 
+  pages    = {2563--2574}
+}
+
+@ARTICLE{bib:shokrieh,
+  author   = {Shokrieh~Mahmood~M. and Lessard~Larry~B.},
+  title    = {Progressive Fatigue Damage Modeling of Composite Materials, Part
+II: Material Characterization and Model Verification},
+  journal  = {Journal of Composite Materials},
+  year     = {2000},
+  number   = {34},
+  pages    = {1081--1116}
+}
+
+@ARTICLE{bib:nishikawa,
+  author   = {Yasuhiro~Nishikawa and Kazuya~Okubo and Toru~Fujii and
+Kazumasa~Kawabe},
+  title    = {Fatigue crack constraint in plain-woven CFRP using newlydeveloped
+spread tows},
+  journal  = {International Journal of Fatigue}, 
+  volume   = {28}, 
+  number   = {10}, 
+  year     = {2006}, 
+  pages    = {1248--1253}
+}
+
+@ARTICLE{bib:hufenbach,
+  author   = {Hufenbach~W. and Blazejewski~W. and Kroll~L. and B\"{o}hm~R. and
+Gude~M. and Czulak~A.},
+  title    = {Manufacture and multiaxial test of composite tube specimenswith
+braided glass fibre reinforcement}, 
+  journal  = {Journal of Materials Processing Technology},
+  number   = {162--163},
+  year     = {2005},
+  pages    = {65--70}
+}
+
+@BOOK{bib:overview1,
+  author    = {Тарнопольский Ю. М. and Жигун И.Г. and Поляков В.А.},
+  title     = {Пространственно-армированные композиционные материалы},
+  Publisher = {Машиностроение},
+  Address   = {М},
+  Year      = {1987},
+  Pages     = {224},
+  language  = {russian}
+}
+
+@BOOK{bib:overview2,
+  author    = {под ред.Т.-В. чу и Ф.Ко.},
+  title     = {Тканые конструкционные композиты},
+  Publisher = {Мир},
+  Address   = {М},
+  Year      = {1991},
+  Pages     = {432},
+  language  = {russian}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview3,
+  author    = {Dimitrienko Yu. I.},
+  title     = {Modelling of Mechanical Properties of Composite Materials 
+under High Temperatures. Part 3. Textile Composites},
+  journal   = {International Journal of Applied Composite Materials},
+  volume    = {5},
+  number    = {4},
+  year      = {1998},
+  pages     = {257-272}
+}
+
+@BOOK{bib:overview4,
+  author    = {Димитриенко Ю.И.},
+  title     = {Механика композиционных материалов при высоких температурах.},
+  Publisher = {Машиностроение},
+  Address   = {М},
+  year      = {1997},
+  pages     = {364},
+  language  = {russian}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview5,
+  author    = {Диксит А. and Мали Х.С.},
+  title     = {Обзор способов моделирования текстильно-тканевых композитов для 
+прогнозирования их механических свойств},
+  journal   = {Механика композитных материалов},
+  volume    = {49},
+  year      = {2013},
+  number    = {1},
+  pages     = {12-34},
+  language  = {russian}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview6,
+  author    = {Cao J. and Akkerman R. and Boisse P. and Chen J. and Cheng H.S. 
+and de Graaf E.F. and Gorczyca J.L. and Harrison P. and Hivet G. and Launay J. 
+and Lee W. and Liu L. and Lomov S.V. and Long A.C. and de Luycker E. and 
+Morestin F.},
+  title     = {Characterization of mechanical behavior of woven fabrics: 
+Experimental methods and benchmark results},
+  journal   = {Composites Part A: Applied Science and Manufacturing.},
+  year      = {2008},
+  volume    = {39},
+  Issue     = {6},
+  pages     = {1037-1053}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview7,
+  author    = {Brian N. Cox and Gerry Flanagan},
+  title     = {Handbook of Analytical Methods for Textile Сomposites},
+  journal   = {NASA Contractor Report},
+  year      = {1997},
+  pages     = {161}
+}
+
+@BOOK{bib:overview8,
+  author    = {Vanaerschot A. and Cox B.N. and Lomov S.V. and Vandepitte D.},
+  title     = {Mechanical property evaluation of polymer textile composites by 
+multi-scale modelling based on internal geometry variability},
+  year      = {2012},
+  pages     = {5043-5054}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview9,
+  author    = {Lomov Stepan V and Verpoest Ignaas and Cichosz Joerg and Hahn 
+Christoph and Ivanov D.S. and Verleye B.},
+  title     = {Meso-level textile composites simulations: Open data exchange and 
+scripting},
+  journal   = {Journal of Composite Materials},
+  volume    = {20},
+  year      = {2013}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview10,
+  author    = {Abdiwi F. and Harrison P. and Koyama I. and Yu W. R. and Long A. 
+C. and Corriea N. and Guo Z.},
+  title     = {Characterising and modelling variability of tow orientation in 
+engineering fabrics and textile composites},
+  journal   = {Composites Science and Technology},
+  number    = {72(9)},
+  year      = {2012},
+  pages     = {1034-1041}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview11,
+  author    = {Blinzler B.J. and Goldberg R.K. and Binienda W.K.},
+  title     = {Macroscale independently homogenized subcells for modeling 
+braided composites},
+  journal   = {AIAA Journal},
+  year      = {2012},
+  volume    = {50},
+  Issue     = {9},
+  pages     = {1873-1884}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview12,
+  author    = {Nali P. and Carrera E.},
+  title     = {A numerical assessment on two-dimensional failure criteria for 
+composite layered structures},
+  journal   = {Composites Part B: Engineering},
+  volume    = {43},
+  Issue     = {2},
+  year      = {2012},
+  pages     = {280-289}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview13,
+  author    = {Hage Ch.E. and Youne's R. and Aboura Z. and Benzeggagh M.L. and 
+Zoaeter M.},
+  title     = {Analytical and numerical modeling of mechanical properties of 
+orthogonal 3D CFRP},
+  journal   = {Composites Science and Technology},
+  year      = {2009},
+  volume    = {69},
+  Issue     = {1},
+  pages     = {111–116}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview14,
+  author    = {N\v{e}me\v{c}ek J. and Kr\'{a}l\'{i}k V., Vond\v{r}ejc J.},
+  title     = {Micromechanical analysis of heterogeneous structural materials},
+  journal   = {Cement and Concrete Composites},
+  volume    = {36},
+  year      = {2013},
+  Issue     = {1},
+  pages     = {85-92}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview15,
+  author    = {Burks B. and Middleton J. and Kumosa M.},
+  title     = {Micromechanics modeling of fatigue failure mechanisms in a 
+hybrid polymer matrix composite},
+  journal   = {Composites Science and Technology},
+  year      = {2012},
+  volume    = {72}, 
+  Issue     = {15},
+  pages     = {1863-1869}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview16,
+  author    = {Abe D. and Bacarreza O. and Aliabadi M.H.},
+  title     = {Micromechanical modeling for the evaluation of elastic moduli of 
+woven composites},
+  journal   = {Key Engineering Materials},
+  year      = {2012},
+  volume    = {525-526},
+  pages     = {73-76}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview17,
+  author    = {Nov\'{a}k J. and Kaczmarczyk T. and Grassl P. and Zeman J. and 
+Pearce C.J.},
+  title     = {A micromechanics-enhanced finite element formulation for modeling 
+heterogeneous materials},
+  journal   = {Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering},
+  year      = {2012},
+  volume    = {201-204},
+  pages     = {53-64}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview18,
+  author    = {Tran T.D. and Kelly D. and Prusty  B.G. and Gosse  J.H. and 
+Christensen S.},
+  title     = {Micromechanical modeling for onset of distortional matrix damage 
+of fiber reinforced composite materials},
+  journal   = {Composite Structures},
+  year      = {2012},
+  volume    = {94},
+  Issue     = {2},
+  pages     = {745-757}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview19,
+  author    = {Karkkainen R.L. and Tzeng J.T.},
+  title     = {Micromechanical strength modeling and investigation of stitch 
+density effects on 3D orthogonal composites},
+  journal   = {Journal of Composite Materials},
+  year      = {2009},
+  volume    = {43},
+  Issue     = {25},
+  pages     = {3125-3142}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview20,
+  author    = {Hettich T. and Hund A. and Ramm E.},
+  title     = {Modeling of failure in composites by X-FEM and level sets within 
+a multiscale framework},
+  journal   = {Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering},
+  year      = {2008},
+  volume    = {197},
+  Issue     = {5},
+  pages     = {414-424}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview21,
+  author    = {Buchanan D.L. and Gosse J.H. and Wollschlager J.A. and Ritchey 
+A. and Byron Pipes R.},
+  title     = {Micromechanical enhancement of the macroscopic strain state for 
+advanced composite materials},
+  journal   = {Composites Science and Technology},
+  year      = {2009},
+  volume    = {69},
+  Issue     = {11-12},
+  pages     = {1974-1978}
+}
+
+@ARTICLE{bib:overview22,
+  author    = {Li L.Y. and Wen P.H. and Aliabadi M.H.},
+  title     = {Meshfree modeling and homogenization of 3D orthogonal woven 
+composites},
+  journal   = {Composites Science and Technology},
+  year      = {2011},
+  volume    = {71},
+  Issue     = {15},
+  pages     = {1777-1788}
+}
--- a/c1.tex
+++ b/c1.tex
@@ -1,5 +1,5 @@
-\chapter{Зависимость деформационных и прочностных свойств тканых композитов с
-поликристаллической матрицей от наличия локальных концентраторов напряжений}
+\chapter{Физическая модель тканого композиционного материала полотняного 
+плетения}

 В главе\infirsttext

@@ -7,67 +7,6 @@
 композиционных материалов, приводящие к появлению локальных концентраторов
 напряжений}

-\subsection{Описание технологического процесса изготовления волокон}
-
-Волокна, используемые в тканых композитах с поликристаллической матрицей
-обладают уникальными механическими и физическими свойствами по раду показателей:
-высокая теплостойкость, низкие коэффициенты трения и температурного расширения,
-высокая стойкость к атмосферным воздействиям и химическим реагентам. Исходными
-материалами для получения таких волокон являются химические волокна и
-углеродные пеки.
-
-Технологический процесс получения волокон включает в себя стадии
-текстильной подготовки материала, окисления, карбонизации и графитизации.
-
-Во время текстильной подготовки из целлюлозного материала удаляется влага,
-неорганические примеси и органические вещества, включая замасливающие
-препараты, путем обработки их растворителями или поверхностно-активными
-веществами. После чего материал проходит сушку при температуре не ниже
-$100^\circ\mathrm{C}$ в течении $15$ часов.
-
-Окисление проводится при температуре не выше $350\dots400^\circ\mathrm{C}$. На
-этой стадии протекают основные химические реакции, наблюдаются наибольшие
-потери массы материала.
-
-Карбонизация проводится при температурах, достигающих
-$900\dots1500^\circ\mathrm{C}$. На этой стадии продолжаются химические процессы,
-в результате которых остаток обогащается углеродом. При этом, во время
-карбонизации изменяется комплекс физико-механических характеристик волокна, что
-особо важно для практических целей. Процесс карбонизации проводят в защитных
-средах нейтральных газов азота или аргона, которые предотвращают воздействие на
-целлюлозу кислорода из воздуха.
-
-При графитизации волокна подвергаются высокотемпературной обработке.
-Начальная температура графитизации определяется конечной температурой
-карбонизации, а конечная находится в пределах $2600\dots2800^\circ\mathrm{C}$.
-В процессе графитизации происходит насыщение волокон углеродом до содержания не
-менее $99\%$. Графитизацию проводят в среде аргона очень короткое время
-(несколько минут).
-
-Наряду с гидратцеллюлозным волокном в качестве сырья для получения углеродных
-материалов используют ПАН-волокно. Из него изготавливают высокопрочные,
-высокомодульные волокна. Одним из преимуществ ПАН-волокна является
-высокое содержание углерода --- около $40\%$ от массы полимера. Стадии процесса
-получения углеродных волокнистых материалов из ПАН-волокна и вискозного сырья
-аналогичны.
-
-Наиболее дешевыми и доступными исходными материалами для производства
-углеродных волокон являются нефтяные и каменноугольные пеки. Процесс получения
-волокон из пеков включает в себя следующие стадии: приготовление пека,
-формование волокна, карбонизацию и графитизацию.
-
-Волокна, применяемые для армирования конструкционных материалов условно могут
-быть разделены на две группы: 
-
-\begin{itemize}
- \item высокомодульные --- $E_1^+ = 300\dots700$~ГПа, $\sigma_1^- = 2\dots
-2.5$~ГПа;
- \item высокопрочные --- $E_1^- = 200\dots 250$~ГПа, $\sigma_1^+ = 2.5\dots
-3.2$~ГПа \cite{bib:bulanov, bib:sokolkin}.
-\end{itemize}
-
-\subsection{Изготовление тканей}
-
 Тканые материалы можно классифицировать по типу переплетения волокон. Выделяют
 следующие типы переплетений: полотняное, ситцевое, сатиновое, саржевое,
 трикотажное. Необходимую для определенной цели анизотропию механических
@@ -79,25 +18,22 @@ $900\dots1500^\circ\mathrm{C}$. На этой стадии продолжают
 нити располагаются по длине куска ткани, а уточные --- по его ширине, от кромки
 к кромке.

-Можно выделить следующие основные технические характеристики ткани:
+Можно выделить следующие основные технические характеристики ткани
+\cite{bib:bulanov}: волокнистый состав; тип переплетения; ширина; толщина; 
+масса квадратного метра; число нитей основы и утка на единицу длины 
+(плотность ткани); разрывная нагрузка и растяжимость (удлинение) при 
+разрыве.

-\begin{itemize}
- \item волокнистый состав;
- \item вид переплетения;
- \item способ отделки;
- \item ширина;
- \item толщина;
- \item масса квадратного метра;
- \item число нитей основы и утка на единицу длины (плотность ткани);
- \item разрывная нагрузка и растяжимость (удлинение) при разрыве.
-\end{itemize}
+В зависимости от материала, используемого для изготовления волокон, ткани
+подразделяют на стеклоткани, органоткани, углеткани, ткани с металлическими
+волокнами, а также комбинированные ткани.

 В промышленности используют ткани, имеющие различные типы переплетения.
 Наиболее простым и широко применяемым является полотняное переплетение
 (рис.~\ref{fig:c1:schemas},~a), где каждая нить основы и утка проходит
 поочередно сверху и снизу пересекающихся нитей.

-\begin{figure}[h] 
+\begin{figure}[ht] 
 \includegraphics[width=17cm]{all_structs}
 \caption{Схемы типов переплетения: а) полотняное, б)
 сатиновое, в) саржевое $2\times2$}
@@ -109,16 +45,21 @@ $900\dots1500^\circ\mathrm{C}$. На этой стадии продолжают
 (рис.~\ref{fig:c1:schemas},~в) нити основы и утка проходят поочередно сверху и
 снизу двух и четырех пересекающих их нитей.

-Ткани подразделяют по ширине: $40\dots75$~см. --- узкие, $75\dots100$~см. ---
-средней ширины, $100\dots150$~см. --- широкие, $150\dots200$~см. --- очень
-широкие. Ткани с шириной менее $7.5$~см. называют ткаными лентами.
+По ширине ткани подразделяют на узкие~--- $40\dots75$~см., средней ширины~---
+$75\dots100$~см., широкие~--- $100\dots150$~см. и очень широкие~---
+$150\dots200$~см. Ткани с шириной менее $7.5$~см. называют ткаными лентами.

-По массе квадратного метра ткани подразделяют следующим образом: до $100~
-\text{г}/\text{м}^2$ --- легкие, массой от $100$ до $500 \text{г}/\text{м}^2$
--- со средней массой, ткани с массой свыше $500~\text{г}/\text{м}^2$ ---
-тяжелые.
+По массе квадратного метра ткани подразделяют на легкие~--- до $100~
+\text{г}/\text{м}^2$, со средней массой~--- от $100$ до $500
+\text{г}/\text{м}^2$ и тяжелые~---ткани с массой свыше
+$500~\text{г}/\text{м}^2$.

-\subsection{Матричные материалы}
+Толщина тканей, используемых в промышленности определяется волокнистым составом
+и обычно составляет от $0.15$ до $0.45$~мм.
+
+Для изготовления каркаса изделия, заготовки из ткани или ленты выкладываются на
+оправку с последующей прошивкой слоев по третьей координате, при этом, в местах
+прошивки возможно возникновение разрывов волокон основы и утка. 

 Роль матрицы в армированном композите заключается в придании изделию
 необходимой формы и создании монолитного материала. Объединяя в одно целое
@@ -178,8 +119,6 @@ $900\dots1500^\circ\mathrm{C}$. На этой стадии продолжают
 каркаса и обеспечивать требуемые свойства конечного изделия
 \cite{bib:sidorenko}.

-\subsection{Уплотнение каркаса поликристаллической матрицей}
-
 Вид уплотнения тканого композита с поликристаллической матрицей определяется
 исходным материалом. Выделяют методы пропитки жидкостью и осаждение из газовой
 фазы.
@@ -187,18 +126,18 @@ $900\dots1500^\circ\mathrm{C}$. На этой стадии продолжают
 Для пропитки жидкостью применяют термореактивные смолы и пеки. Смолы отличаются
 хорошей пропитывающей способностью и легко доступны. При пиролизе эти смолы
 образуют стекловидную поликристаллическую матрицу, которая графитизируется при
-температуре около $3000^\circ\mathrm{C}$. Выход кокса составляет $50-56\%$ по
-массе. Процедура пиролиза представляет собой нагрев каркаса, пропитанного
-смолой, до температур порядка $400\dots 600^\circ\mathrm{C}$. Процесс пиролиза
-также называют карбонизацией. При карбонизации происходит усадка матрицы,
-которая достигает $20\%$ и может привести к разрушению каркаса.
+температуре около $3000^\circ\mathrm{C}$. Процедура пиролиза представляет собой
+нагрев каркаса, пропитанного смолой, до температур порядка $400\dots
+600^\circ\mathrm{C}$. Процесс пиролиза также называют карбонизацией. При
+карбонизации происходит усадка матрицы, которая достигает $20\%$ и может
+привести к разрушению каркаса.

 Пеки являются термопластичными материалами. При продолжительном выдерживании
 температуры около $400^\circ\mathrm{C}$ в пеках идет образование
 высокоориентированной фазы, которая при температуре $2500^\circ\mathrm{C}$
-переходит в графитовую структуру. Выход кокса составляет $50-90\%$. 
+переходит в графитовую структуру.

-Пропитка ткани поликристаллической матрицей может проходить под низким или
+Пропитка ткани материалом матрицы может проходить под низким или
 высоким давлением. Пропитка под низким давлением с последующей
 карбонизацией наиболее распространена. Она проводится при атмосферном или
 пониженном давлении, чаще всего в несколько циклов для снижения пористости. При
@@ -235,9 +174,6 @@ $6\dots100$~МПа при температуре $550\dots 650^\circ\mathrm{C}$.
 В некоторых случаях методы пропитки жидкостью и осаждение из газовой фазы
 используются по очереди в рамках единого технологического цикла.

-\subsection{Контроль качества конструкций из тканых композитов с
-поликристаллической матрицей}
-
 Конструкции из тканых композиционных материалов с поликристаллической матрицей
 в процессе эксплуатации подвергаются различным воздействиям, связанным с видом
 нагрузки (растяжение, сжатие, изгиб), характером нагружения (статический,
@@ -351,8 +287,8 @@ $6\dots100$~МПа при температуре $550\dots 650^\circ\mathrm{C}$.
 внутренней структуры и структурных дефектов, геометрические параметры изделия,
 состояние поверхности изделия, а так же условия проведения контроля.

-\subsection{Структурные дефекты тканых композитов с поликристаллической
-матрицей}
+\section{Виды локальных технологических дефектов, типичных для тканых композиционных 
+материалов, и способы их устранения}

 Особенностью тканых композитов с поликристаллической матрицей является то, что
 наряду с дефектами, присущими традиционным материалам, такими как трещины, поры,
@@ -410,25 +346,19 @@ $6\dots100$~МПа при температуре $550\dots 650^\circ\mathrm{C}$.
 а влияние матрицы на формирование жесткости указанного направления весьма
 значительно.

-\section{Экспериментальные закономерности влияния локальных концентраторов
-напряжений на деформационные и прочностные свойства тканых композитов с
-поликристаллической матрицей}
-
-%TODO: Написать вторую часть первой главы
-
-\section*{Выводы к первой главе}
+\section*{Выводы по первой главе}
 \addcontentsline{toc}{section}{Выводы к первой главе}

 \begin{enumerate}
- \item Рассмотрены технологические процессы производства конструкций из тканых
+ \item Описаны технологические процессы производства конструкций из тканых
 композиционных материалов с поликристаллической матрицей, включающие в себя
 такие этапы как производство волокна, производство ткани, получение матрицы и
 способы совмещения матрицы с тканым каркасом для получения конструкции.
- \item Описаны методы контроля качества тканых композиционных материалов с
-поликристаллической матрицей и типы дефектов, которые могут быть выявлены с их
-помощью.
- \item Определены типы дефектов, возникающие на каждой из стадий
-технологического процесса производства тканых композиционных материалов с
-поликристаллической матрицей и их влияние на физико-механические свойства
-конструкций из этих материалов.
+ \item Проанализированы методы контроля качества тканых композиционных 
+материалов с поликристаллической матрицей и типы дефектов, которые могут быть 
+выявлены с их помощью.
+ \item Классифицированы типы локальных технологических дефектов, возникающие на 
+каждой из стадий процесса производства тканых композиционных материалов с 
+поликристаллической матрицей, влияние которых на концентрацию напряжений будут 
+проанализированы в дальнейших главах.
 \end{enumerate}
--- a/c2.tex
+++ b/c2.tex
@@ -1,13 +1,9 @@
-\chapter{Локальные поля напряжений и деформаций в представительных объемах
-тканого композита с поликристаллической матрицей}
+\chapter{математическая модель слоя тканого композиционного материала 
+полотняного плетения с локальными технологическими дефектами}

 В главе\insecondtext

-\section{Математическая модель упруго-хрупкого поведения тканого композита с
-поликристаллической матрицей}
-
-\subsection{Геометрическая модель слоя тканого композита}
-\label{c1:geometry}
+\section{Твердотельная модель тканого композита полотняного плетения}

 Будем моделировать слой тканого композита с армирующим каркасом полотняного
 переплетения образованного волокнами круглого поперечного сечения
@@ -58,6 +54,20 @@ bib:salome:additional_geom, bib:laduga:geom}.
 далее оси $x_1$ и $x_3$ ортогональной декартовой системы координат принадлежат
 плоскости слоя.

+Будем рассматривать случаи, когда между волокнами основы и утка присутствует 
+гарантированная просолойка матрицы~(рис.~\ref{fig:c2:fragment_slice}~а) либо 
+волокна основы и утка соприкасаются в местах наибольших кривизн, в следствие 
+чего возникает контакт между волокнами~(рис.~\ref{fig:c2:fragment_slice}~б).
+
+\begin{figure}[ht]
+ \centering
+ \includegraphics[width=0.7\linewidth]{geometry/fragment_slice}
+ \caption{Срез фрагмента слоя тканого композита с идеальной периодической 
+структурой: а)~волокна окружены гарантированной прослойкой матрицы, б)~наличие 
+площадки контакта между волокнами.}
+ \label{fig:c2:fragment_slice}
+\end{figure}
+
 Будем рассматривать дефекты, типичные для тканых композитов с
 поликристаллической матрицей: пропуск нити основы
 (рис.~\ref{fig:c2:fiber_skip}), разрыв волокна основы
@@ -105,15 +115,13 @@ bib:salome:additional_geom, bib:laduga:geom}.
 карбонизацией или доосаждением матрицы из газовой фазы эти полости могут быть
 заполнены материалом матрицы либо оставаться незаполненными.

-\subsection{Постановка краевой задачи теории упругости}
-
-Будем предполагать, для простоты, что волокна и матрица слоя модельного
-тканого композита изотропные, линейно упругие, не изменяющие геометрию,
-взаимное расположение и тип симметрии при нагружении. Тогда компоненты
-тензора напряжений $\sigma_{ij,j} ({\bf r})$ удовлетворяют уравнениям равновесия
+Будем предполагать, что волокна и матрица слоя модельного тканого композита 
+изотропные, линейно упругие, не изменяющие геометрию, взаимное расположение и 
+тип симметрии при нагружении. Тогда компоненты тензора напряжений 
+$\sigma_{ij} ({\bf r})$ удовлетворяют уравнениям равновесия

 \begin{equation}
- \sigma_{ij,j} ({\bf r}) = 0,\label{eq:Eqvilibrium}
+ \sigma_{ij,j} ({\bf r}) = 0,\label{eq:c2:Eqvilibrium}
 \end{equation}

 \noindent а компоненты тензора малых деформаций $\varepsilon_{ij}$ связаны
@@ -122,7 +130,7 @@ bib:salome:additional_geom, bib:laduga:geom}.
 \begin{equation}
 \varepsilon_{ij} ({\bf r}) = \frac{1}{2}\left[u_{i,j} ({\bf
 r}) + u_{j, i}({\bf r}) \right].
-\label{eq:Koshi}
+\label{eq:c2:Koshi}
 \end{equation}

 Введем для описания геометрии слоя тканого композита единичную
@@ -135,18 +143,18 @@ ${\bf r}$, которая принимает значение $1$, если то
 \sigma_{ij} ({\bf r}) = \left\{ C_{ijkl}^{f}\lambda({\bf r}) +
 C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
 \varepsilon_{kl}({\bf r}),
-\label{eq:Guck}
+\label{eq:c2:Guck}
 \end{equation}

 \noindent где верхними индексами $f$ и $m$ отмечены материальные
 коэффициенты, относящиеся к волокнам и матрице соответственно.

-Краевая задача \eqref{eq:Eqvilibrium}--\eqref{eq:Guck} должна
-быть дополнена граничными условиями
+Краевая задача \eqref{eq:c2:Eqvilibrium}--\eqref{eq:c2:Guck} должна
+быть дополнена граничными условиями:

 \begin{equation} 
 \begin{array}{c}
-  u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = u_1^0, \quad u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = u_3^0, \\
+  u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = u_1^0, \quad u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = u_1^0, \\
  u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = u_2
  {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = u_2 {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0, \\
  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} =
@@ -154,49 +162,91 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} =
  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0,
 \end{array}
- \label{eq:b_cond}
+ \label{eq:c2:b_cond}
 \end{equation}

-\noindent обеспечивающими заданное макрооднородное равнокомпонентное
-деформирование в плоскости слоя и условиями идеального сопряжения
+\noindent обеспечивающими заданное макрооднородное деформирование в плоскости
+слоя и условиями идеального сопряжения

 \begin{equation}
 \left[\sigma_{ij} {\bf (r)} n_{j} \right] |_{\Gamma_7^{+}} =
 \left[\sigma_{ij} {\bf (r)} n_{j} \right] |_{\Gamma_7^{-}}, \quad
 \left[u_i {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_7^{+}} = \left[u_i
 {\bf(r)}\right]|_{\Gamma_7^{-}} 
- \label{eq:b_cond_ideal}
+ \label{eq:c2:b_cond_ideal}
 \end{equation}

 \noindent на границах раздела фаз $\Gamma_7$ (рис.~\ref{fig:c2:b_cond}).

 \begin{figure}[!ht]
 \centering
- \includegraphics[width=12cm]{geometry/v1/bc}
+ \includegraphics[width=12cm]{geometry/v2/bc}
 \caption{Граничные условия краевой задачи теории упругости}
 \label{fig:c2:b_cond}
 \end{figure}

 Полости, вызванные наличием локальных дефектов и незаполненные матрицей имеют
 внутреннюю поверхность $\Gamma_8$, на которой отсутствуют ограничения на
-перемещения, а сама поверхность свободна от напряжений:
+перемещения, сама поверхность свободна от напряжений:

 \begin{equation}
 \sigma_{ij} {\bf (r)} n_{j} |_{\Gamma_8} = 0.
- \label{eq:b_cond_free}
+ \label{eq:c2:b_cond_free}
 \end{equation}

-\section{Модели тканого композита с поликристаллической матрицей с периодическим
-и квазипериодическим расположением волокон}
+а ее точки не имеют ограничений на перемещения. В случае насыщения внутренней
+поры соответствующие объемы материала обладают свойствами матрицы.

-\subsection{Численное решение краевой задачи упругости методом конечных
-элементов}
+В процессе изготовления тканого композиционного материала с поликристаллической
+матрицей не всегда удается исключить соприкосновение нитей основы и утка,
+вследствие чего в конструкции могут возникать такие локальные дефекты как
+разрывы нитей основы, разрывы нитей основы и утка, а также внутренние
+технологические поры. Поэтому необходимо построение моделей, где волокна основы
+и утка не всегда окружены гарантированной прослойкой поликристаллической
+матрицы. 

-Краевая задача \eqref{eq:Eqvilibrium} -- \eqref{eq:Guck} с граничными условиями
-\eqref{eq:b_cond} -- \eqref{eq:b_cond_free}  решается численно методом конечных
-элементов, который является одним из наиболее эффективных методов решения задач
-механики деформируемого твердого тела и расчета конструкций из тканых
-композитов.
+Положение и геометрия контактных поверхностей считается заданными и неизменными
+в процессе нагружения слоя, кроме того будем считать справедливыми условия
+контакта с кулоновским трением, тогда на $\Gamma_9$ следует задать 2 условия: 
+
+\noindent если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} < \left[
+{f | \sigma_{nn} {\bf (r)} |} \right] |_{\Gamma_9^{-}}$, то
+
+\begin{equation}
+\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{+}} =
+\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} n_{n} \right] |_{\Gamma_9^{-}}, \quad
+\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = 
+\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}} ,
+\label{eq:c2:b_cond_Colomb_1}
+\end{equation}
+
+\noindent а, если $\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right]|_{\Gamma_9^{+}} \geq
+\left[ {f | \sigma_{nn} {\bf (r)} |} \right]|_{\Gamma_9^{-}}$, то
+
+\begin{equation}
+\left[\sigma_{n\tau} {\bf (r)} \right] |_{\Gamma_9^{+}} = 
+\left[f|\sigma_{nn} {\bf (r)}| \right] |_{\Gamma_9^{-}},\quad
+\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{+}} = 
+\left[u_n {\bf (r)}\right]|_{\Gamma_9^{-}}, 
+\label{eq:c2:b_cond_Colomb_2}
+\end{equation}
+
+\noindent где $f$ --- статический коэффициент трения, а индексы $n$ и $\tau$
+--- определяют направление внешней нормали и касательной к
+поверхности $\Gamma_9$.
+
+В случае если в слое тканого композита с поликристаллической матрицей не
+исключено соприкосновение волокон, вблизи мест с максимальной
+кривизной волокон остаются герметичные полости, незаполненные материалом
+матрицы. На поверхностях этих пор отсутствуют ограничения на перемещения, а
+сама поверхность свободна от напряжений. Граничные условия на этих поверхностях
+аналогичны граничным условиям (\ref{eq:c2:b_cond_free}).
+
+Краевая задача \eqref{eq:c2:Eqvilibrium} -- \eqref{eq:c2:Guck} с граничными 
+условиями \eqref{eq:c2:b_cond} -- \eqref{eq:c2:b_cond_free}  решается численно 
+методом конечных элементов, который является одним из наиболее эффективных 
+методов решения задач механики деформируемого твердого тела и расчета 
+конструкций из тканых композитов.

 Решать задачу будем с помощью некоммерческого пакета Code-Aster, входящего в
 состав платформы SALOME-MECA. Этот пакет был разработан и сертифицирован
@@ -205,56 +255,122 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
 выполнения расчетов для строительных конструкций и сооружений
 \cite{bib:code-aster:common, bib:code-aster:presentation}.

-Дискретизация матрицы проводилась на 14-узловые тетраэдральные элементы
-(рис.~\ref{fig:elements}~а), волокно разбивалось на 20-узловые гексаэдральные
-элементы (рис.~\ref{fig:elements}~б).
-
+% TODO: дорисовать узлы
 \begin{figure}[ht!]
 \centering
 \includegraphics[width=8cm]{elements}
 \caption{Пример конечных элементов: а) тетраэдральный, б) гексаэдральный}
- \label{fig:elements}
+ \label{fig:c2:elements}
 \end{figure}

-На рис.~\ref{fig:mesh:matrix} представлена конечно-элементная сетка фрагмента
-матрицы слоя модельного тканого композита полотняного переплетения.
-Конечно-элементная сетка волокон представлена на рис.~\ref{fig:mesh:fibers}.
+% TODO: найти правильные названия конечных элементов (Зинкевич)
+Дискретизация матрицы проводилась на 14-узловые тетраэдральные элементы
+(рис.~\ref{fig:c2:elements}~а), волокно разбивалось на 20-узловые гексаэдральные
+элементы (рис.~\ref{fig:c2:elements}~б).

-\begin{figure}[!ht]
+На рис.~\ref{fig:c2:mesh:matrix} представлена конечно-элементная сетка фрагмента
+матрицы слоя модельного тканого композита полотняного переплетения.
+Конечно-элементная сетка волокон представлена на рис.~\ref{fig:c2:mesh:fibers}.
+
+\begin{figure}[ht!]
 \centering
- \includegraphics[width=17cm]{mesh/v1/matrix}
+ \includegraphics[width=15cm]{mesh/v2/matrix}
 \caption{Пример дискретизации матрицы}
- \label{fig:mesh:matrix}
+ \label{fig:c2:mesh:matrix}
 \end{figure}

 \begin{figure}[ht!]
 \centering
 \includegraphics[width=17cm]{mesh/v1/fibers}
 \caption{Пример дискретизации волокон}
- \label{fig:mesh:fibers}
+ \label{fig:c2:mesh:fibers}
 \end{figure}

-Степень дискретизации выбиралась таким образом, чтобы чтобы полученные значения
-структурных перемещений, деформаций и напряжений в слое тканого композита без
-локальных дефектов и с несовершенствами ни качественно, ни количественно не
-изменялись при уменьшении характерных размеров конечных элементов.
+Решение контактных задач производилось стандартными средствами пакета 
+Code-Aster. Для сопряжения конечно-элементных сеток армирующего каркаса и 
+матрицы на этапе дискретизации выделялись <<главная>> и <<подчиненная>> 
+поверхности. На этапе расчета узловые точки <<подчиненной>> поверхности 
+(например, принадлежащие матрице) проецировались на те ближайшие конечные 
+элементы, грани которых расположены на <<главной>> поверхности, и считались 
+принадлежащими этим элементам. Перемещения точек <<подчиненной>> поверхности 
+заменялись перемещениями их проекций на элемент <<главной>> поверхности 
+\cite{bib:code-aster:contact}.

-Из таблицы~{\ref{tab:convergence}}, в которой показана зависимость максимальных
-интенсивностей напряжений от количества конечных элементов, видно, что
-расхождение между двумя последними строками не превышает $1\%$. Это говорит о
-достаточной степени дискретизации модели.
+Для тестирования твердотельной модели и получения численного решения были 
+выбраны модуль Юнга $E_f = 280$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_f = 0{,}20$ 
+волокон, что соответствовало данным работы \cite{bib:tarnapolsky}.
+Упругие модули поликристаллической матрицы были выбраны следующими: $E_m
+= 0{,}28$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_m = 0,40$. В случае когда между волокнами 
+присутствует контакт с трением, необходимо задать статический коэффициент трения
+\cite{bib:code-aster:contact}: $f = 0,12$, который соответствует случаю
+скольжения волокна по поверхности поликристаллической матрицы. 
+
+Пакет Code-Aster позволяет решать задачу, используя несколько вычислительных 
+потоков одновременно. Зависимость времени решения задачи от количества 
+вычислительных потоков относительно времени решения задачи с 
+использованием одного потока показано в таблице~\ref{tab:c2:multiprocessing}.

 \begin{table}[ht!]
- \caption{Зависимость максимальных интенсивностей напряжений от количества
-	  \newline конечных элементов}
+ \begin{minipage}{\linewidth}
+ \renewcommand\thempfootnote{\arabic{mpfootnote}}
+ \caption[Зависимость относительного времени 
+вычислений от числа процессов]{Зависимость относительного 
+\footnote{нормировка была проведена 
+относительно времени вычислений с использованием одного процесса} времени 
+вычислений от числа процессов}
+  \begin{tabular}{|p{10cm}||
+                   >{\centering\arraybackslash}p{3cm}|
+                   >{\centering\arraybackslash}p{3cm}| }
+    \hline
+    Модель & 2 процесса & 4 процесса \\
+    \hline
+    \hline
+    Идеальная периодическая структура  & 0.95 & 0.91 \\
+    \hline
+    Туннельная пора  & 0.98 & 0.96 \\
+    \hline
+    Туннельная пора, доуплотненная материалом связующего & 0.97 & 0.94 \\
+    \hline
+   \end{tabular}
+  \label{tab:c2:multiprocessing}
+ \end{minipage}
+\end{table}
+
+% TODO: Дописать параметры машины, на которой получены результаты
+
+Как видно из таблицы, увеличение количества вычислительных процессов для 
+данной задачи не приводит к существенному снижению времени вычислений. Это 
+связано с тем, что большая часть времени приходится на операции ввода-вывода и 
+зависит от скорости жестких дисков и количества оперативной памяти рабочей 
+станции, на которой производится расчет.
+
+Для тестирования построенной математической модели решалась задача по
+определению напряженно-деформированного состояния при двухосном
+равнокомпонентном деформировании слоя тканого композита с искривленными
+волокнами для сеток с разным количеством конечных элементов и проводилось
+сравнение значений интенсивностей напряжений $\sigma_I$ в точке, находящейся 
+в геометрическом центре слоя тканого композита с бездефектной идеальной
+периодической структурой. Такие же задачи решались для модели слоя тканого
+композита с дефектом в виде туннельной поры, для случаев когда полость,
+возникающая в следствие дефекта доуплотняется материалом связующего или
+остается незаполненной. 
+
+Зависимость максимальных значений интенсивности напряжений в точке, находящейся 
+в центре слоя тканного композита от количества конечных элементов показана в 
+таблице \ref{tab:c2:convergence}.
+
+\begin{table}[ht!]
+ \caption{Зависимость максимальных значений интенсивности напряжений 
+($\sigma_i$) от количества конечных элементов ($N$)}

  \begin{tabular}{|c|c||c|c||c|c|}
    \hline
    \multicolumn{2}{|p{5cm}||}{Идеальная периодическая структура}& 
-    \multicolumn{2}{|p{5cm}||}{Тунельная пора}&
-    \multicolumn{2}{|p{5cm}|}{Туннельная пора, доуплотненная матрицей} \\
+    \multicolumn{2}{|p{5cm}||}{Туннельная пора}&
+    \multicolumn{2}{|p{5cm}|}{Туннельная пора, доуплотненная материалом
+связующего} \\
    \hline
-    $C$ & $\sigma_{max}$  & $C$ & $\sigma_{max}$ & $C$ & $\sigma_{max}$ \\
+    $N$ & $\sigma_{i}$  & $N$ & $\sigma_{i}$ & $N$ & $\sigma_{i}$ \\
    \hline
    \hline
    218 207 & 33.6 & 213 381 & 38.0 & 194 196 & 37.9 \\
@@ -266,16 +382,37 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
    427 855 & 31.2 & 402 304 & 35.4 & 382 954 & 35.3  \\
    \hline
   \end{tabular}
- \label{tab:convergence}
+ \label{tab:c2:convergence}
 \end{table}

+Как видим, различие между интенсивностями напряжений в двух последних 
+вычислительных экспериментах не превышает $1\%$, что может свидетельствовать о 
+достаточной степени дискретизации модели.
+
+Распределения интенсивностей напряжений в слое тканого композита с идеальной
+периодической структурой, полученные в ходе решения задачи показаны на
+рис.~\ref{fig:c2:vmis_v1_s1}. Распределение искомых полей в рассматриваемом 
+случае удовлетворяют условиям симметрии и периодичности геометрической модели и
+приложенной внешней нагрузке, что говорит о корректно построенной
+геометрической модели и корректности полученного численного решения.
+Максимальных значений интенсивность напряжений достигает в местах наибольшей
+кривизны волокон.
+
+\begin{figure}[ht]
+ \includegraphics[width=15cm]{vmis_v1_s1}
+ \caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
+периодической структурой}
+ \label{fig:c2:vmis_v1_s1}
+\end{figure}
+
 Параметры конечно-элементной сетки, удовлетворяющие условиям неизменности
 качественных и количественных характеристик для моделей с различными видами
 дефектов, а также для модели с идеальной периодической структурой представлены
-в таблице~\ref{tab:discr}.
+в таблице~\ref{tab:c2:discr}.

 \begin{table}[ht!]
- \caption{Параметры конечно-элементной сетки}
+ \caption{Параметры конечно-элементной сетки при наличии гарантированной прослойки матрицы между
+ волокнами основы и утка}
   \begin{tabular}{|p{8.25cm}||>{\centering}p{3.45cm}|p{3.45cm}<{\centering}|}
    \hline
      & Тетраэдральные элементы & Гексаэдральные элементы \\
@@ -298,437 +435,228 @@ C_{ijkl}^{m} \left[ 1-\lambda({\bf r}) \right ] \right\}
     Внутренняя технологическая пора & 287~934 & 77~760 \\
    \hline
  \end{tabular}
- \label{tab:discr}
+ \label{tab:c2:discr}
 \end{table}

-Модуль Юнга $E_f = 280$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_f = 0{,}20$
-волокон соответствовали данным работы \cite{bib:tarnapolsky}.
-Упругие модули поликристаллической матрицы были выбраны следующими: $E_m
-= 0{,}28$~ГПа и коэффициент Пуассона $\nu_m = 0,40$. 
-
-Распределения интенсивностей напряжений в слое тканого композита с идеальной
-периодической структурой, полученные в ходе решения задачи показаны на
-рис.~\ref{fig:vmis_v1_s1}. 
-
-\begin{figure}[ht]
- \includegraphics[width=15cm]{vmis_v1_s1}
- \caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
-периодической структурой}
- \label{fig:vmis_v1_s1}
-\end{figure}
-
-Из рисунка видно, что распределение искомых полей в рассматриваемом случае
-удовлетворяют условиям симметрии и периодичности геометрической модели и
-приложенной внешней нагрузке, что говорит о корректно построенной
-геометрической модели и корректности полученного численного решения.
-Максимальных значений интенсивность напряжений достигает в местах наибольшей
-кривизны волокон.
-
-\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений}
-
-Безразмерные коэффициенты $K_{\sigma_{ij}} = \sigma_{ij}({\bf r}) /
-\sigma_{ij}^{per}({\bf r})$ вычислялись как отношение компонент тензора
-напряжений в слое модельного тканого композита с локальным дефектом к
-соответствующим компонентам в слое материала идеальной периодической структуры.
-
-Для расчета коэффициентов концентрации был написан пакет вспомогательных
-программ с использованием языка программирования Python, который является
-простым и, в то же время, мощным интерпретируемым объектно-ориентированным
-языком программирования. Он предоставляет структуры данных высокого уровня,
-имеет изящный синтаксис и использует динамический контроль типов, что делает
-его идеальным языком для быстрого написания различных приложений, работающих
-на большинстве распространенных платформ \cite{bib:rossum}.
-
-Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений представлены в
-таблице~\ref{tab:max_k_s1}:
+При наличии между волокнами основы и утка площадки контакта с трением необходимо 
+дополнительное сгущение сетки матрицы в местах, находящихся вблизи участков 
+наибольшей кривизны волокон. Параметры конечно-элементной сетки для такого 
+случая представлены в таблице \ref{tab:c2:discr:contact}.

 \begin{table}[ht]
-  \centering
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
-композита}
-  \begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
+ \caption{Параметры конечно-элементной сетки при наличии контакта с трением  
+между волокнами основы и утка}
+ \begin{tabular}{|p{8.25cm}||>{\centering}p{3.45cm}|p{3.45cm}<{\centering}|}
    \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
+      & Тетраэдральные элементы & Гексаэдральные элементы \\
    \hline
    \hline
-     Пропуск волокна основы
-     & $1{,}34$ & $2{,}11$ & $1{,}53$ & $1{,}36$ & ${\bf 2{,}50}$ & $1{,}42$ \\
+     Идеальная периодическая структура & 405~480 & 77~760 \\
    \hline
-     Пропуск волокна основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}28$ & $1{,}77$ & $1{,}31$ & $1{,}29$ & ${\bf 2{,}43}$ & $1{,}23$ \\
+     Разрыв волокна основы & 405~480 & 75~168 \\
    \hline
+     Разрыв волокна основы с доуплотнением & 355~341 & 75~168 \\
    \hline
-     Разрыв нити основы 
-     & $1{,}29$ & $1{,}63$ & $1{,}30$ & $1{,}25$ & ${\bf 2{,}31}$ & $1{,}44$ \\
+     Разрыв волокон основы и утка & 405~480 & 72~576 \\
    \hline
-     Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}26$ & $1{,}49$ & $1{,}27$ & $1{,}25$ & ${\bf 2{,}20}$ & $1{,}32$ \\
-    \hline
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка 
-     & $1{,}50$ & $1{,}92$ & $1{,}56$ & $1{,}58$ & ${\bf 2{,}53}$ & $1{,}70$ \\
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     & $1{,}35$ & $1{,}68$ & $1{,}41$ & $1{,}41$ & ${\bf 2{,}21}$ & $1{,}50$ \\
-    \hline
-    \hline
-     Внутренняя пора
- & $1{,}31$ & $1{,}93$ & $1{,}35$ & ${\bf 4{,}38}$ & $1{,}73$ & ${\bf 4{,}56}$\\
+     Разрыв волокон основы и утка с доуплотнением & 390~862 & 72~576 \\
    \hline
 \end{tabular}
-  \label{tab:max_k_s1}
+ \label{tab:c2:discr:contact}
 \end{table}

-Как видно из таблицы, наибольший вклад в коэффициенты концентрации для всех
-типов дефектов кроме внутренней технологической поры вносит касательная
-составляющая тензора напряжений $\sigma_{13}$, её значение в модели с
-дефектом более чем в $2$ раза превышает соответствующее значение в идеальной
-периодической модели. В случае внутренней технологической поры значения
-коэффициентов концентраций превышают $4$ и соответствуют касательным
-составляющим тензора напряжений $\sigma_{12}$ и $\sigma_{23}$.
-
-На рис.~\ref{fig:k_d1d2_s1}~--~\ref{fig:k_d5_s1} показаны распределения
-коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с
-искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии различных
-типов технологических дефектов и с учётом дополнительной пропитки композита
-материалом матрицы. Расположение областей, в которых интенсивность напряжений
-достигает максимальных значений в местах, где искривленные волокна основы или
-утка имеют наибольшую кривизну, строго периодично. Исключение составляют
-области, расположенные вблизи локальных дефектов, где интенсивности напряжений
-превышают соответствующие интенсивности напряжений определенное для композита
-идеальной периодической структуры в $1{,}2$ раза для случаев разрыва волокна
-основы и внутренней технологической поры, в $1{,}4$ раза для случая пропуска
-волокна основы и в $1{,}5$ раз для одновременного разрыва волокон основы и
-утка. При этом, в случае пропуска волокна основы или разрыва волокон основы и
-утка, значение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений может быть
-снижено до $1{,}3$ с помощью дополнительных операций доуплотнения
-поликристаллической матрицы.
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme1/d1d2}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б)}
- \label{fig:k_d1d2_s1}
-\end{figure}
-
 \pagebreak
+\section{Модуль расширений платформы моделирования SALOME-MECA для анализа 
+напряженного состояния слоя тканого композита}

-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme1/d3d6}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б)}
- \label{fig:k_d3d6_s1}
-\end{figure}
+Для анализа напряженного состояния слоя тканого композита необходимо 
+обрабатывать большой объем информации. Данная операция не предусматривается в 
+стандарном инструментарии платформы SALOME-MECA. Открытая арихтектура платформы 
+позовляет разработать модуль расширений для необходимого анализа.

-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme1/d4d7}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б)}
- \label{fig:k_d4d7_s1}
-\end{figure}
+Пусть $\Theta$ --- анализируемый параметр поля напряжений, определенный в 
+некоторой точке тела из численного решения краевой задачи методом конечных 
+элементов. В качестве языка для написания модуля расширений был выбран 
+объектно-ориентированный язык программирования Python 2.7, который 
+предоставляет структуры данных высокого уровня, имеет изящный синтаксис и 
+использует динамический контроль типов, что делает его идеальным языком для 
+быстрого написания различных приложений, работающих на большинстве 
+распространенных платформ \cite{bib:rossum}. 

-\pagebreak
+Диаграмма классов модуля расширения платформы SALOME-MECA для рассчета  
+параметра $\Theta$ показана на рис.~\ref{fig:c2:classDiagramm}.

 \begin{figure}[ht!]
 \centering
- \includegraphics[width=10cm]{concentrators/v1/scheme1/d5}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с внутренней технологической порой}
- \label{fig:k_d5_s1}
+ \includegraphics[width=\linewidth]{classDiagramm}
+ \caption{Диаграмма классов модуля расширений для вычисления параметра $\Theta$}
+ \label{fig:c2:classDiagramm}
 \end{figure}

-\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений при чистом сдвиге}
+Модуль расширения реализуется одним основным и тремя вспомогательными классами:

-Если в краевой задаче \eqref{eq:Eqvilibrium} -- \eqref{eq:Guck} заменить
-граничные условия \ref{eq:b_cond} граничными условиями
+\begin{itemize}
+ \item \verb TKCalculator  --- основной класс для вычисления параметра $\Theta$ 
+в
+ каждой точке конечно-элементной сетки;
+ \item \verb TPoint  --- вспомогательный класс для описания точки в трехмерном 
+пространстве;
+ \item \verb TKValues  --- вспомогательный класс для описания множества 
+значений параметра $\Theta$ в каждой точке конечно-элементной сетки;
+ \item \verb TObjective  --- вспомогательный класс для описания параметров 
+задачи, при которых необходимо найти значения параметра $\Theta$.
+\end{itemize}
+
+В классе TKCalculator реализован метод для импорта данных из выходных файлов 
+конечно-элементного процессора Code-Aster, входящего в состав платформы 
+SALOME-MECA (fillFromFile), метод для получения значений параметра $\Theta$ в 
+произвольной точки конечно-элементной сетки по указанным координатам 
+(getKForPoint), а также метод для вывода значений параметра $\Theta$ 
+для каждой точки конечно-элементной сетки в файл (saveKToFile), для 
+последующего анализа или графического отображения.
+
+Для исключения ошибок использования классов используется 4 перечисления:
+
+\begin{itemize}
+ \item \verb EProblem  --- вид задачи, может принимать значения: 
+ \begin{description}
+  \item [СС\_Without\_Contact ]: керамические волокна в 
+поликристаллической матрице без учета контакта с трением;
+  \item [CC\_With\_Contact ]: керамические волокна в поликристаллической 
+матрице при наличии контакта с трением;
+  \item [CS\_Without\_Contact ]: стальные волокна в поликристаллической 
+матрице без учета контакта с трением;
+  \item [CS\_With\_Contact ]: стальные волокна в поликристаллической 
+матрице при наличии контакта с трением.
+ \end{description}
+
+ \item \verb ESchema  --- схема нагружения, может принимать значения:
+ \begin{description}
+  \item [X1X3\_Tension]: двухсторонняя равнокомпонентная деформация растяжения в
+ плоскости слоя;
+  \item [X1\_Tension]: деформация растяжения в направлении волокон основы;
+  \item [X1\_Tension\_X3\_Compression]: чистое формоизменение;
+  \item [X1X3\_Compression]: двухсторонняя равнокомпонентная деформация сжатия в
+  плоскости слоя;
+  \item [X1\_Compression]: деформация сжатия в направлении волокон основы;
+  \item [X1X3\_Unequal\_Compression]: двухсторонняя неравнокомпонентная 
+  деформация сжатия в плоскости слоя.
+ \end{description}
+
+ \item \verb EDefect  --- дефект, может принимать значения:
+ \begin{description}
+  \item [Regular]: идеальная периодическая структура;
+  \item [Fiber\_Skip]: пропуск волокна основы;
+  \item [Fiber\_Skip\_Matrix]: пропуск волокна основы с учетом доуплотнения 
+  полости образованной дефектом материалом матрицы;
+  \item [One\_Fiber\_Break]: разрыв волокна основы;
+  \item [One\_Fiber\_Break\_Matrix]: разрыв волокна основы с учетом 
+доуплотнения полости образованной дефектом материалом матрицы;
+  \item [Two\_Fibers\_Break]: разрыв волокон основы и утка;
+  \item [Two\_Fibers\_Break\_Matrix]: разрыв волокон основы и утка с учетом 
+  доуплотнения полости образованной дефектом материалом матрицы;
+  \item [Pore]: внутренняя технологическая пора.
+ \end{description}
+
+ \item \verb EPhase  --- фаза, может принимать значения:
+ \begin{description}
+  \item [Matrix]: фаза матрицы;
+  \item [Fibers]: фаза волокон.
+ \end{description}
+\end{itemize}
+
+Для систематизации данных, полученных в результате решения краевых задач, а 
+также для увеличения скорости обработки большого объема данных была разработана 
+база данных, инфологическая схема которой представлена на рис.~\ref{fig:c2:er}.
+
+\immediate\write18{dot -Tpng -o fig/er.png er.dot}
+\begin{figure}[ht!]
+ \centering
+ \includegraphics[width=0.8\linewidth]{er}
+ \caption{ER-диаграмма базы данных для вычисления параметра $\Theta$}
+ \label{fig:c2:er}
+\end{figure}
+
+В базе данных использовались две стержневые сущности (<<Cвойства>> и 
+<<Точки>>), а также ассоциация между ними. Стержневая сущность <<Точки>> с 
+составным ключом {\bf X$_1$, X$_2$, X$_3$} предназначена для хранения координат 
+точек конечно-элементной сетки. Стержневая сущность <<Свойства>> с составным 
+ключом {\bf Задача, Схема нагружения, Дефект, Фаза} предназначена для хранения 
+информации о компонентах тензора напряжений и интесивности напряжений для 
+каждой 
+точки конечно-элементной сетки. Значения атрибутов составного ключа сущности 
+<<Свойства>> соответсвуют значениям классов-перечислений 
+\verb EProblem , \verb ESchema , \verb EDefect  и \verb EPhase .
+
+Даталогическая модель базы данных для вычисления параметра $\Theta$ 
+представлена на рис.~\ref{fig:c2:datalogical}.
+
+\begin{figure}[ht!]
+ \centering
+ \includegraphics[width=0.5\linewidth]{datalogical}
+ \caption{Даталогическая модель базы данных для вычисления параметра $\Theta$}
+ \label{fig:c2:datalogical}
+\end{figure}
+
+Соответствия свойств во всех точках конечно-элементой сетки модели с идеальной 
+периодической структурой соответствующим точкам конечно-элементной сетки модели 
+с внутренним технологическим дефектом могут быть найдены с помощью реляционного 
+выражения~\ref{eq:c2:relP}:

 \begin{equation}
- \begin{array}{c}
-  u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = -u_1^0, \quad u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = u_3^0,\\
-  u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = u_2
-  {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = u_2 {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0, \\
-  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} =
-  \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = \sigma_{23} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = 0, \\
-  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} =
-  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0,
+  \begin{array}{rl}
+  P = & (\sigma_{defectId = 0}(Properties~P_1) \\
+      & [P_1.pointId = P_2.pointId] \\
+      & \sigma_{defectId \neq 0}(Properties~P_2)) \\
+      & [P1.pointId = Points.pointId]Points.
  \end{array}
- \label{eq:b_cond:s2}
+ \label{eq:c2:relP}
 \end{equation}

-\noindent получим задачу на чистый сдвиг, решив которую получим распределение
-интенсивностей напряжений, показанных на рис.~\ref{fig:vmis_v1_s2}.
-
-\begin{figure}[ht]
- \includegraphics[width=15cm]{vmis_v1_s2}
- \caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
-периодической структурой при чистом сдвиге}
- \label{fig:vmis_v1_s2}
-\end{figure}
-
-Максимальные значения коэффициентов концентрации напряжений в слое тканного
-композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии
-различных технологических дефектов под воздействием сдвиговых
-нагрузок представлены в таблице~\ref{tab:max_k_s2}:
-
-\begin{table}[ht!]
-  \centering
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
-композита при чистом сдвиге}
-  \begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
-   \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-    \hline 
-    \hline
-     Пропуск волокна основы
-     & $1{,}24$ & $1{,}31$ & $\bf2{,}30$ & $1{,}36$ & $\bf2{,}02$ & $1{,}52$ \\
-    \hline
-     Пропуск волокна основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}22$ & $1{,}27$ & $\bf2{,}14$ & $1{,}30$ & $\bf2{,}13$ & $1{,}55$ \\
-    \hline 
-    \hline
-     Разрыв нити основы 
-     & $1{,}25$ & $1{,}27$ & $\bf2{,}38$ & $1{,}29$ & $\bf1{,}97$ & $1{,}59$ \\
-    \hline
-     Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     & $1{,}23$ & $1{,}25$ & $\bf2{,}03$ & $1{,}35$ & $\bf1{,}89$ & $1{,}52$ \\
-    \hline
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка 
-     & $1{,}60$ & $1{,}56$ & $\bf3{,}28$ & $1{,}95$ & $\bf2{,}42$ & $2{,}01$ \\
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     & $1{,}48$ & $1{,}45$ & $\bf2{,}59$ & $1{,}76$ & $\bf2{,}17$ & $1{,}82$ \\
-    \hline
-    \hline
-     Внутренняя пора
-    & $1{,}19$ & $1{,}28$ & $\bf4{,}90$ & $\bf4{,}80$ & $1{,}30$ & $\bf5{,}04$\\
-    \hline
-  \end{tabular}
-  \label{tab:max_k_s2}
-\end{table}
-
-Из таблицы видно, что в случае приложения сдвиговых нагрузок к
-фрагменту композита с локальными технологическими дефектами максимальные
-значения принимают коэффициенты концентрации касательной составляющей
-$\sigma_{13}$ и нормальной составляющей $\sigma_{33}$ компонент тензор
-напряжений. Для фрагмента с внутренней технологической порой максимальный вклад
-в коэффициенты концентрации напряжений вносят касательные составляющие
-$\sigma_{12}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$ тензора
-напряжений.
-
-На рис.~\ref{fig:k_d1d2_s2}~--~\ref{fig:k_d5_s2} показаны распределения
-коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое тканого композита с
-искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при наличии различных
-типов технологических дефектов и с учётом дополнительной пропитки композита
-материалом матрицы под воздействием сдвиговых нагрузок.
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme2/d1d2}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при чистом сдвиге}
- \label{fig:k_d1d2_s2}
-\end{figure}
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme2/d3d6}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при чистом сдвиге}
- \label{fig:k_d3d6_s2}
-\end{figure}
-
-\pagebreak
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme2/d4d7}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при чистом сдвиге}
- \label{fig:k_d4d7_s2}
-\end{figure}
-
-\begin{figure}[ht!]
- \centering
- \includegraphics[width=10cm]{concentrators/v1/scheme2/d5}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с внутренней технологической порой при чистом сдвиге}
- \label{fig:k_d5_s2}
-\end{figure}
-
-Вблизи локальных дефектов интенсивности напряжений превышают соответствующие
-интенсивности напряжений определенное  для композита идеальной периодической
-структуры в $1{,}2$ раза при наличии внутренней технологической поры, в $1{,}3$ 
-раза для случая пропуска или разрыва волокна основы и в $1{,}6$ раз для
-одновременного разрыва волокон основы и утка. При этом, в случае разрыва волокна
-основы или волокон основы и утка, значение коэффициентов концентрации
-интенсивностей напряжений может быть снижено до $1{,}2$ и $1{,}5$
-соответственно, с помощью дополнительных операций доуплотнения
-поликристаллической матрицы.
-
-\subsection{Коэффициенты концентрации напряжений при одноосном растяжении}
-
-В случае, если граничные условия \ref{eq:b_cond} в краевой задаче
-\eqref{eq:Eqvilibrium} -- \eqref{eq:Guck} будут принимать вид
+Проецируя отношение $P$ на соответствующие атрибуты, найдем значения 
+параметра $\Theta$ для каждой точки конечно-элементной сетки 
+(\ref{eq:c2:relK}):

 \begin{equation}
- \begin{array}{c}
-  u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_2} = u_1^0, \quad u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_1} = 0, \\
-  u_1 {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = u_3 {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = u_2
-  {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = u_2 {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0, \\
-  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_4} =
-  \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = \sigma_{23} {\bf (r)}|_{\Gamma_3} = 0, \\
-  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_5} =
-  \sigma_{12} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = \sigma_{13} {\bf (r)}|_{\Gamma_6} = 0,
+  \begin{array}{rl}
+    \Theta = & P[X1, X2, X3, \\
+        & P_2.sigma\_11 \tau P_1.sigma\_11, P_2.sigma\_22 \tau P_1.sigma\_22, \\
+        & P_2.sigma\_33 \tau P_1.sigma\_33, P_2.sigma\_12 \tau P_1.sigma\_12, \\
+        & P_2.sigma\_13 \tau P_1.sigma\_13, P_2.sigma\_23 \tau P_1.sigma\_13, \\
+        & P_2.sigma\_I \tau P_1.sigma\_I].
  \end{array}
- \label{eq:b_cond:s3}
+ \label{eq:c2:relK}
 \end{equation}

-\noindent получим задачу на одноосное растяжение слоя тканого композита в
-направлении, соответствующем направлению утка.
+С помощью ограничения отношения $\Theta$ по атрибутам \verb problemId , \\
+\verb schemaId , \verb defectId  и \verb phaseId  можно получить значения 
+параметра $\Theta$ в каждой точке конечно-элементной сетки для необходимого 
+вида задачи, схемы нагружения, типа дефекта или фазы материала. При ограничении 
+отношения $\Theta$ по атрибутам \verb X1 , \verb X2  и \verb X3  получим 
+значения параметра $\Theta$ в необходимой точке конечно-элементной сетки.

-Решив задачу \eqref{eq:Eqvilibrium} -- \eqref{eq:Guck} с граничными условиями
-\ref{eq:b_cond_ideal} -- \ref{eq:b_cond_free} и \ref{eq:b_cond:s3} методом
-конечных элементов, получим распределение интенсивности напряжений
-(рис.~\ref{fig:vmis_v1_s3}) и максимальные значения коэффициентов концентрации
-напряжений (таблица~\ref{tab:max_k_s3}).
+В качестве системы управления базой данных для реализации физической модели 
+была выбрана встраиваемая СУБД SQLite 2.8.17. Выбор данной СУБД был обусловлен 
+простотой использования, отсутсвием необходимости установки и настройки сервера 
+СУБД, высокой скоростью выполнения запросов, а также доступностью для 
+большинства операционных систем.

-\begin{figure}[ht]
- \includegraphics[width=15cm]{vmis_v1_s3}
- \caption{Поля интенсивности напряжений в слое тканого композита с идеальной
-периодической структурой при одноосном растяжении}
- \label{fig:vmis_v1_s3}
-\end{figure}
-
-\begin{table}[ht!]
-  \centering
-  \caption{Максимальные коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого
-композита при одноосном растяжении}
-  \begin{tabular}{|p{8cm}||c|c|c|c|c|c|}
-   \hline
-     & $K_{\sigma_{11}}$ 
-     & $K_{\sigma_{22}}$ 
-     & $K_{\sigma_{33}}$ 
-     & $K_{\sigma_{12}}$ 
-     & $K_{\sigma_{13}}$ 
-     & $K_{\sigma_{23}}$ \\
-    \hline 
-    \hline
-     Пропуск волокна основы
-     &$1{,}26$ & $1{,}39$ & $\bf2{,}14$ & $1{,}36$ & $\bf2{,}66$ & $\bf2{,}64$\\
-    \hline
-     Пропуск волокна основы (доуплотнение) 
-     &$1{,}24$ & $1{,}34$ & $\bf2{,}10$ & $1{,}29$ & $\bf2{,}75$ & $\bf3{,}00$\\
-    \hline 
-    \hline
-     Разрыв нити основы 
-     &$1{,}26$ & $1{,}36$ & $\bf1{,}92$ & $1{,}27$ & $\bf2{,}50$ & $\bf2{,}01$\\
-    \hline
-     Разрыв нити основы (доуплотнение) 
-     &$1{,}24$ & $1{,}35$ & $\bf1{,}87$ & $1{,}35$ & $\bf2{,}41$ & $\bf2{,}81$\\
-    \hline
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка 
-     &$1{,}43$ & $1{,}73$ & $\bf2{,}06$ & $1{,}46$ & $\bf2{,}66$ & $\bf2{,}17$\\
-    \hline
-     Разрыв нитей основы и утка (доуплотнение) 
-     &$1{,}31$ & $1{,}55$ & $\bf1{,}91$ & $1{,}32$ & $\bf2{,}45$ & $\bf2{,}91$\\
-    \hline
-    \hline
-     Внутренняя пора
-     & $1{,}23$ & $1{,}39$ & $1{,}62$ & $\bf4{,}59$ & $1{,}40$ & $1{,}46$ \\
-    \hline
-  \end{tabular}
-  \label{tab:max_k_s3}
-\end{table}
-
-Из таблицы \ref{tab:max_k_s3} можно заметить, что наибольший вклад в
-коэффициенты концентраций вносят касательные составляющие тензора напряжений
-$\sigma_{13}$ и $\sigma_{23}$ и нормальная составляющая $\sigma_{33}$.
-Исключение составляет случай, когда в слое тканого композита присутствует
-внутренняя технологическая пора. В этом случае значение касательной
-компоненты тензора напряжений превышает соответствующее значение в и идеальной
-периодической структуре в $4{,}59$ раз.
-
-Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в слое
-тканого композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при
-наличии различных типов технологических дефектов и с учётом дополнительной
-пропитки композита материалом матрицы под воздействием сдвиговых нагрузок
-представлены на рис.~\ref{fig:k_d1d2_s3}~--~\ref{fig:k_d5_s3}.
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme3/d1d2}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с пропуском волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при одноосном растяжении}
- \label{fig:k_d1d2_s3}
-\end{figure}
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme3/d3d6}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с разрывом волокна основы~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при одноосном растяжении}
- \label{fig:k_d3d6_s3}
-\end{figure}
-
-\pagebreak
-
-\begin{figure}[ht!]
- \includegraphics[width=17cm]{concentrators/v1/scheme3/d4d7}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с разрывом волокон основы и утка~(а) и с учётом
-доуплотнения~(б) при одноосном растяжении}
- \label{fig:k_d4d7_s3}
-\end{figure}
-
-\begin{figure}[ht!]
- \centering
- \includegraphics[width=10cm]{concentrators/v1/scheme3/d5}
- \caption{Распределение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений в
-слое тканого композита с внутренней технологической порой при одноосном
-растяжении}
- \label{fig:k_d5_s3}
-\end{figure}
-
-Из рисунков видно что вблизи локальных дефектов интенсивности напряжений
-превышают соответствующие интенсивности напряжений определенное  для композита
-идеальной периодической структуры в $1{,}2$ раза при наличии внутренней
-технологической поры или разрыва волокна основы, в $1{,}3$  раза для случая
-пропуска или разрыва волокна основы и в $1{,}4$ раз для одновременного
-разрыва волокон основы и утка. При этом, в случае пропуска или разрыва волокна
-основы, значение коэффициентов концентрации интенсивностей напряжений может быть
-снижено до $1{,}2$ и $1{,}3$ соответственно, с помощью дополнительных операций
-доуплотнения поликристаллической матрицы.
-
-\section*{Выводы ко второй главе}
+\section*{Выводы по второй главе}
 \addcontentsline{toc}{section}{Выводы ко второй главе}

 \begin{enumerate}
- \item Построена твердотельная модель фрагмента слоя тканого композита с
-искривленными волокнами и поликристаллической матрицей с идеальной
+ \item Построены геометрическая и математическая модели фрагмента слоя тканого 
+композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей с идеальной
 периодической структурой и локальными технологическими дефектами, такими как
 пропуск волокна основы, разрыв волокна основы, разрыв волокон основы и утка и
 внутренняя технологическая пора.
- \item Получены численные решения краевых задач на двухосное растяжение в
-плоскости слоя, чистый сдвиг и одноосное растяжение в направлении утка.
- \item Вычислены безразмерные коэффициенты концентрации напряжений, вызванные
-наличием локальных технологических дефектов в виде пропуска волокна основы,
-разрыва волокна основы, разрыва волокон основы и утка, а также внутренней
-технологической поры.
- \item Определены механизмы инициирующие разрушение матрицы в слое тканого
-композита с искривленными волокнами.
+ \item На основе численного решения задачи макрооднородной двухосной 
+равнокомпонентной деформации растяжения в плоскости слоя тканого композита 
+проведено тестирование разработанной модели, показавшее, что при выбранной 
+степени дискретизации полученные результаты ни качественно ни количественно не 
+изменяются при дальнейшем увеличени количества конечных элементов. Доказана 
+сходимость задачи.
+ \item Разработан модуль расширений для платформы численного моделирования 
+SALOME-MECA для вычисления параметров напряженно-деформированного состояния 
+слоя тканого композита полотняного плетения.
 \end{enumerate}
--- a/c3.tex
+++ b/c3.tex
--- a/classDiagramm.xmi
+++ b/classDiagramm.xmi
@@ -0,0 +1,335 @@
+<?xml version="1.0" encoding="UTF-8"?>
+<XMI verified="false" xmi.version="1.2" timestamp="2014-06-13T20:04:26" xmlns:UML="http://schema.omg.org/spec/UML/1.3">
+ <XMI.header>
+  <XMI.documentation>
+   <XMI.exporter>umbrello uml modeller http://umbrello.kde.org</XMI.exporter>
+   <XMI.exporterVersion>1.6.4</XMI.exporterVersion>
+   <XMI.exporterEncoding>UnicodeUTF8</XMI.exporterEncoding>
+  </XMI.documentation>
+  <XMI.metamodel xmi.version="1.3" href="UML.xml" xmi.name="UML"/>
+ </XMI.header>
+ <XMI.content>
+  <UML:Model isSpecification="false" isAbstract="false" isLeaf="false" xmi.id="m1" isRoot="false" name="Модель UML">
+   <UML:Namespace.ownedElement>
+    <UML:Stereotype visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="folder" name="folder"/>
+    <UML:Stereotype visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="datatype" name="datatype"/>
+    <UML:Stereotype visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="enum" name="enum"/>
+    <UML:Model stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Logical View" name="Logical View">
+     <UML:Namespace.ownedElement>
+      <UML:Package stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Datatypes" name="Datatypes">
+       <UML:Namespace.ownedElement>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="SULvXjOJuYAp" name="int"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="vupfmV4Q76t7" name="char"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="OSnGsGbmnIA6" name="bool"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="hEx04qurTgNW" name="float"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="SaxX8K0uaqA9" name="double"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="vPlzXQDUQHIK" name="short"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="lyUH2uszSyJQ" name="long"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="rGy0rtNcsu25" name="unsigned int"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="SNekUQiyfksX" name="unsigned short"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="IUziKoxJpoCC" name="unsigned long"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="55Q8RsT6cxUK" name="string"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="MCAiGpUITiF7" name="array"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="4XaGg4QaPoti" name="tuple"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="vk9XsVi2Eysg" name="dict"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="JNTQHYvpmctC" name="object"/>
+        <UML:DataType stereotype="datatype" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Datatypes" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Hy1zkwhuSZNA" name="set"/>
+       </UML:Namespace.ownedElement>
+      </UML:Package>
+      <UML:Class visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="kfh09ejRTekG" name="TKCalculator">
+       <UML:Classifier.feature>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="5sRViPzwUu40" type="vkTOkoyktEQx" comment="База данных с информацией о свойствах в точках" name="dataBase"/>
+        <UML:Attribute visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="1OoC5kTNK5x1" type="f71jLTl8k9vI" name="currentObjective"/>
+        <UML:Attribute visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="4KPZ9t3IBjXC" type="fp8xjtiIrohs" name="currentPoint"/>
+        <UML:Attribute visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="wMjgEnk7mnnM" type="vDweH2lgqfqY" name="currentValues"/>
+        <UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="ZAxc0O5hm4dE" name="TKCalculator">
+         <UML:BehavioralFeature.parameter>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="wgErQfDBUAtN" type="vkTOkoyktEQx" value="" name="_dataBase"/>
+         </UML:BehavioralFeature.parameter>
+        </UML:Operation>
+        <UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="yT8DisVeIEF0" name="fillFromFile">
+         <UML:BehavioralFeature.parameter>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="vEsxaEaOZykJ" type="55Q8RsT6cxUK" value="" name="fileName"/>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="CelYixu9jS9Q" type="f71jLTl8k9vI" value="" name="objective"/>
+         </UML:BehavioralFeature.parameter>
+        </UML:Operation>
+        <UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Uwx2ShFLq2Cb" name="getKForPoint">
+         <UML:BehavioralFeature.parameter>
+          <UML:Parameter kind="return" xmi.id="vHn3qYKnhIK7" type="vDweH2lgqfqY"/>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="hne9ogTAuLmN" type="fp8xjtiIrohs" value="" name="point"/>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="cOIl8gpSE4Zr" type="f71jLTl8k9vI" value="" name="objective"/>
+         </UML:BehavioralFeature.parameter>
+        </UML:Operation>
+        <UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="CXSqG0WDsgxI" name="saveKToFile">
+         <UML:BehavioralFeature.parameter>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="nLtCeeIIRiUW" type="55Q8RsT6cxUK" value="" name="fileName"/>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="HLqmCc1M9TBP" type="f71jLTl8k9vI" value="" name="objective"/>
+         </UML:BehavioralFeature.parameter>
+        </UML:Operation>
+       </UML:Classifier.feature>
+      </UML:Class>
+      <UML:Class visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="vkTOkoyktEQx" name="TDataBase"/>
+      <UML:Class visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="fp8xjtiIrohs" name="TPoint">
+       <UML:Classifier.feature>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="9pZDVNpe9W7J" type="hEx04qurTgNW" name="X1"/>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="TCFl4wt0bjqw" type="hEx04qurTgNW" name="X2"/>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="rY5e5H9Q6nZa" type="hEx04qurTgNW" name="X3"/>
+        <UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="tryHugSLsh7u" name="TPoint">
+         <UML:BehavioralFeature.parameter>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="UyEuzzsV33T9" type="hEx04qurTgNW" value="" name="X1"/>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="XVIIL07qyKkx" type="hEx04qurTgNW" value="" name="X2"/>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="qj0gI4hnXx4t" type="hEx04qurTgNW" value="" name="X3"/>
+         </UML:BehavioralFeature.parameter>
+        </UML:Operation>
+       </UML:Classifier.feature>
+      </UML:Class>
+      <UML:Association visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" xmi.id="immyXH0uOv3R" name="">
+       <UML:Association.connection>
+        <UML:AssociationEnd changeability="changeable" visibility="public" isNavigable="true" isSpecification="false" xmi.id="679iXk01EtSc" type="kfh09ejRTekG" name="" aggregation="none"/>
+        <UML:AssociationEnd changeability="changeable" visibility="public" isNavigable="true" isSpecification="false" xmi.id="xXj669Pot9kR" type="fp8xjtiIrohs" name="" aggregation="none"/>
+       </UML:Association.connection>
+      </UML:Association>
+      <UML:Class visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="vDweH2lgqfqY" name="TKValues">
+       <UML:Classifier.feature>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="W91oYuzUXHWG" type="hEx04qurTgNW" name="sigma11"/>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="xKvnsz2AM584" type="hEx04qurTgNW" name="sigma22"/>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="KoHwwSdSZcF7" type="hEx04qurTgNW" name="sigma33"/>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="VEb2V5IRNCED" type="hEx04qurTgNW" name="sigma12"/>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="9ENWJVabIpXC" type="hEx04qurTgNW" name="sigma13"/>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="F9colrtG4SGZ" type="hEx04qurTgNW" name="sigma23"/>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="XXysjB6sPTMh" type="hEx04qurTgNW" name="sigmaI"/>
+        <UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="oRxx1kgtdvx6" name="TKValues"/>
+       </UML:Classifier.feature>
+      </UML:Class>
+      <UML:Class visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="f71jLTl8k9vI" name="TObjective">
+       <UML:Classifier.feature>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="yGT1tb0cwRN2" type="NYY9tRLX6bnV" name="problem"/>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="9XvSIti9gwSM" type="R1UgUlSWNfG0" name="schema"/>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="qa5dNEDLSgKL" type="uGSxnuzFYRy0" name="defect"/>
+        <UML:Attribute visibility="public" isSpecification="false" xmi.id="FIyAjJAtq6J6" type="oSagg2cRuZgT" name="phase"/>
+        <UML:Operation visibility="public" isSpecification="false" isQuery="false" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="x1DdvfxmD1Nb" name="TObjective">
+         <UML:BehavioralFeature.parameter>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="fiA4BGxluf0M" type="NYY9tRLX6bnV" value="" name="problem"/>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="zhyAshMVPWZa" type="R1UgUlSWNfG0" value="" name="schema"/>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="R1w4VCiStgcj" type="uGSxnuzFYRy0" value="" name="defect"/>
+          <UML:Parameter visibility="private" isSpecification="false" xmi.id="ulQIGmqfnmjG" type="oSagg2cRuZgT" value="" name="phase"/>
+         </UML:BehavioralFeature.parameter>
+        </UML:Operation>
+       </UML:Classifier.feature>
+      </UML:Class>
+      <UML:Enumeration stereotype="enum" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="NYY9tRLX6bnV" name="EProblem">
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="NYY9tRLX6bnV" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="WUPI0iYzE9pW" name="CC_Without_Contact"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="NYY9tRLX6bnV" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Q7gQPsPQbMeU" name="CC_With_Contact"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="NYY9tRLX6bnV" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="bWcxRlisqOIG" name="CS_Without_Contact"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="NYY9tRLX6bnV" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="aNSj07FbdrW2" name="CS_With_Contact"/>
+      </UML:Enumeration>
+      <UML:Enumeration stereotype="enum" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="R1UgUlSWNfG0" name="ESchema">
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="x5IEpx5i9vec" name="X1X3_Tenstion"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="91OM8Go4L6I9" name="X1_Tension"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="DRa8QcXZcvwi" name="X1_Tension_X3_Compression"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Q7TnYRTUCTnK" name="X1X3_Compression"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="C7jwSCXqJ0er" name="X1_Compression"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="R1UgUlSWNfG0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="U68QBg9LnsIF" name="X1X3_Unequal_Compression"/>
+      </UML:Enumeration>
+      <UML:Enumeration stereotype="enum" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="uGSxnuzFYRy0" name="EDefect">
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="IgXtPXRdeMNp" name="Regular"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="3dHXP6lfkHY9" name="Fiber_Skip"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="IOAAgDqkp5FC" name="Fiber_Skip_Matrix"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="tdKS46jMUrVB" name="One_Fiber_Break"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="IREaDdB4GTVI" name="One_Fiber_Break_Matrix"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="92IAviOB7cmI" name="Two_Fibers_Break"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="TBBsE8fMAxU4" name="Two_Fibers_Break_Matrix"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="uGSxnuzFYRy0" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="CsFEFEHiNQaZ" name="Pore"/>
+      </UML:Enumeration>
+      <UML:Enumeration stereotype="enum" visibility="public" isSpecification="false" namespace="Logical View" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="oSagg2cRuZgT" name="EPhase">
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="oSagg2cRuZgT" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="G0ap815Op6Ts" name="Matrix"/>
+       <UML:EnumerationLiteral visibility="public" isSpecification="false" namespace="oSagg2cRuZgT" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="YMQcaXdoXEcf" name="Fibers"/>
+      </UML:Enumeration>
+     </UML:Namespace.ownedElement>
+     <XMI.extension xmi.extender="umbrello">
+      <diagrams>
+       <diagram showopsig="1" linecolor="#ff0000" snapx="25" showattribassocs="1" snapy="25" linewidth="0" showattsig="1" textcolor="#000000" isopen="1" showpackage="1" showpubliconly="0" showstereotype="1" name="Диаграмма классов" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" canvasheight="1245" canvaswidth="2201,190476190476" localid="-1" snapcsgrid="0" showgrid="1" showops="1" griddotcolor="#d3d3d3" backgroundcolor="#ffffff" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" zoom="135" xmi.id="6bykuiPec4V1" documentation="" showscope="1" snapgrid="0" showatts="1" type="1">
+        <widgets>
+         <classwidget linecolor="#000000" usesdiagramfillcolor="0" linewidth="0" showoperations="1" textcolor="#000000" usesdiagramusefillcolor="0" showpubliconly="1" showpackage="1" x="-1575,78271484375" showattsigs="601" showstereotype="1" y="-649,266845703125" showattributes="1" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,0,0,0,0,0" localid="SqyVG4x8Y1iT" width="487,53125" isinstance="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffffff" xmi.id="kfh09ejRTekG" showscope="1" height="96" showopsigs="601"/>
+         <classwidget linecolor="#000000" usesdiagramfillcolor="0" linewidth="0" showoperations="1" textcolor="#000000" usesdiagramusefillcolor="0" showpubliconly="1" showpackage="1" x="-923,8696899414062" showattsigs="601" showstereotype="1" y="-774,8140258789062" showattributes="1" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,0,0,0,0,0" localid="RU4Ish8yfrsN" width="305" isinstance="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffffff" xmi.id="fp8xjtiIrohs" showscope="1" height="81,5625" showopsigs="601"/>
+         <classwidget linecolor="#000000" usesdiagramfillcolor="0" linewidth="0" showoperations="1" textcolor="#000000" usesdiagramusefillcolor="0" showpubliconly="1" showpackage="1" x="-899,0955200195312" showattsigs="601" showstereotype="1" y="-674,7784423828125" showattributes="1" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,0,0,0,0,0" localid="GJN3yjHiDc7A" width="126" isinstance="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffffff" xmi.id="vDweH2lgqfqY" showscope="1" height="144" showopsigs="601"/>
+         <enumwidget width="190" showstereotype="1" x="-1425" usesdiagramusefillcolor="0" y="-975" usesdiagramfillcolor="0" isinstance="0" localid="EDt0wpNvcBUX" fillcolor="#ffffff" height="112" linecolor="#000000" xmi.id="R1UgUlSWNfG0" showpackage="1" textcolor="#000000" usefillcolor="1" linewidth="0" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,1,0,0,0,0"/>
+         <enumwidget width="175" showstereotype="1" x="-1200" usesdiagramusefillcolor="0" y="-975" usesdiagramfillcolor="0" isinstance="0" localid="JgCKcOVVORJm" fillcolor="#ffffff" height="140" linecolor="#000000" xmi.id="uGSxnuzFYRy0" showpackage="1" textcolor="#000000" usefillcolor="1" linewidth="0" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,1,0,0,0,0"/>
+         <enumwidget width="100" showstereotype="1" x="-1000" usesdiagramusefillcolor="0" y="-975,406494140625" usesdiagramfillcolor="0" isinstance="0" localid="cTwv78DjWiDu" fillcolor="#ffffff" height="56" linecolor="#000000" xmi.id="oSagg2cRuZgT" showpackage="1" textcolor="#000000" usefillcolor="1" linewidth="0" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,1,0,0,0,0"/>
+         <enumwidget width="139" showstereotype="1" x="-1575" usesdiagramusefillcolor="0" y="-975" usesdiagramfillcolor="0" isinstance="0" localid="I1YbqIlSJ8Zl" fillcolor="#ffffff" height="96" linecolor="#000000" xmi.id="NYY9tRLX6bnV" showpackage="1" textcolor="#000000" usefillcolor="1" linewidth="0" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,1,0,0,0,0"/>
+         <classwidget linecolor="#000000" usesdiagramfillcolor="0" linewidth="0" showoperations="1" textcolor="#000000" usesdiagramusefillcolor="0" showpubliconly="1" showpackage="1" x="-1575" showattsigs="601" showstereotype="1" y="-774,18701171875" showattributes="1" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,75,0,0,0,0,0" localid="yIroFLgw8jnn" width="614" isinstance="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffffff" xmi.id="f71jLTl8k9vI" showscope="1" height="96" showopsigs="601"/>
+         <floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1025" showstereotype="1" y="-825" text="phase" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="KkhP1UzyRS5t" pretext="+" role="710" width="51" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="aehHUJ7CN7QM" height="20"/>
+         <floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1175" showstereotype="1" y="-825" text="defect" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="zzV9R7bohpdr" pretext="+" role="710" width="58" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="k42Fy7HWfMee" height="20"/>
+         <floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1350" showstereotype="1" y="-825" text="schema" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="NaGpAvTCXu74" pretext="+" role="710" width="58" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="YY4Az0556Hmc" height="20"/>
+         <floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1525" showstereotype="1" y="-825" text="problem" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="8hroLfodyxHV" pretext="+" role="710" width="66" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="Hn3eDkdKzEvo" height="20"/>
+        </widgets>
+        <messages/>
+        <associations>
+         <assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="1" widgetbid="R1UgUlSWNfG0" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="f71jLTl8k9vI" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="0" visibilityB="0" usefillcolor="1" fillcolor="none" changeabilityA="900" xmi.id="9XvSIti9gwSM" changeabilityB="900" type="510">
+          <linepath layout="Polyline">
+           <startpoint startx="-1400" starty="-774,18701171875"/>
+           <endpoint endx="-1400" endy="-863"/>
+          </linepath>
+          <floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1395,731689453125" showstereotype="1" y="-824,18701171875" text="schema" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="F7sWS7o9WJyJ" pretext="+" role="710" width="58" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="3IamaSGdh70x" height="18"/>
+         </assocwidget>
+         <assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="0" widgetbid="uGSxnuzFYRy0" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="f71jLTl8k9vI" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="0" visibilityB="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" changeabilityA="900" xmi.id="qa5dNEDLSgKL" changeabilityB="900" type="510">
+          <linepath layout="Polyline">
+           <startpoint startx="-1175" starty="-774,18701171875"/>
+           <endpoint endx="-1175" endy="-835"/>
+          </linepath>
+          <floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1172,357666015625" showstereotype="1" y="-823,3739624023438" text="defect" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="35rYLPlYWb4y" pretext="+" role="710" width="58" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="ht5BA2UDK3xs" height="18"/>
+         </assocwidget>
+         <assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="0" widgetbid="oSagg2cRuZgT" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="f71jLTl8k9vI" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="0" visibilityB="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" changeabilityA="900" xmi.id="FIyAjJAtq6J6" changeabilityB="900" type="510">
+          <linepath layout="Polyline">
+           <startpoint startx="-975" starty="-774,18701171875"/>
+           <endpoint endx="-975" endy="-919,406494140625"/>
+          </linepath>
+          <floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-972,3577270507812" showstereotype="1" y="-822,5609741210938" text="phase" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="VEVAJU6KZxss" pretext="+" role="710" width="51" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="MbQqBTmqKs1U" height="18"/>
+         </assocwidget>
+         <assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="0" widgetbid="NYY9tRLX6bnV" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="f71jLTl8k9vI" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="0" visibilityB="0" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" changeabilityA="900" xmi.id="yGT1tb0cwRN2" changeabilityB="900" type="510">
+          <linepath layout="Polyline">
+           <startpoint startx="-1550" starty="-774,18701171875"/>
+           <endpoint endx="-1550" endy="-879"/>
+          </linepath>
+          <floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1546,544677734375" showstereotype="1" y="-822,5609741210938" text="problem" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="uTfCWc30oWA7" pretext="+" role="710" width="66" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="0EPXCFNWrmL0" height="18"/>
+         </assocwidget>
+         <assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="0" widgetbid="f71jLTl8k9vI" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="kfh09ejRTekG" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="1" visibilityB="1" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" changeabilityA="900" xmi.id="1OoC5kTNK5x1" changeabilityB="900" type="510">
+          <linepath layout="Polyline">
+           <startpoint startx="-1410,742065429688" starty="-649,266845703125"/>
+           <endpoint endx="-1410,742065429688" endy="-678,18701171875"/>
+          </linepath>
+          <floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1403,611938476562" showstereotype="1" y="-658,3008422851562" text="currentObjective" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="H8wSbK8FMb7U" pretext="-" role="710" width="130" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="PXzTVpWWBIgE" height="18"/>
+         </assocwidget>
+         <assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="0" widgetbid="fp8xjtiIrohs" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="kfh09ejRTekG" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="1" visibilityB="1" usefillcolor="1" fillcolor="#ffff00" changeabilityA="900" xmi.id="4KPZ9t3IBjXC" changeabilityB="900" type="510">
+          <linepath layout="Polyline">
+           <startpoint startx="-1088,25146484375" starty="-626,8292846679688"/>
+           <endpoint endx="-923,8696899414062" endy="-693,2515258789062"/>
+           <point x="-925,2032470703125" y="-626,8292846679688"/>
+          </linepath>
+          <floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1469,316772460938" showstereotype="1" y="-652,266845703125" text="currentPoint" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="q8V0fnRH3IVc" pretext="-" role="710" width="101" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="FwVnTqjXB64I" height="18"/>
+         </assocwidget>
+         <assocwidget linecolor="none" indexa="1" usesdiagramfillcolor="63" widgetbid="vDweH2lgqfqY" indexb="1" linewidth="none" seqnum="" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="0" totalcounta="2" totalcountb="2" widgetaid="kfh09ejRTekG" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" visibilityA="1" visibilityB="1" usefillcolor="1" fillcolor="none" changeabilityA="900" xmi.id="wMjgEnk7mnnM" changeabilityB="900" type="510">
+          <linepath layout="Polyline">
+           <startpoint startx="-1088,25146484375" starty="-591,8154794198496"/>
+           <endpoint endx="-899,0955200195312" endy="-591,8154794198496"/>
+          </linepath>
+          <floatingtext linecolor="none" usesdiagramfillcolor="1" linewidth="none" textcolor="none" usesdiagramusefillcolor="1" x="-1002,095520019531" showstereotype="1" y="-647,266845703125" text="currentValues" font="TeX Gyre Cursor,9,-1,5,50,0,0,0,0,0" localid="rftr0ZjLMkwK" pretext="-" role="710" width="109" isinstance="0" posttext="" usefillcolor="1" fillcolor="none" xmi.id="A8NfCWPI2ejO" height="18"/>
+         </assocwidget>
+        </associations>
+       </diagram>
+      </diagrams>
+     </XMI.extension>
+    </UML:Model>
+    <UML:Model stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Use Case View" name="Use Case View">
+     <UML:Namespace.ownedElement/>
+    </UML:Model>
+    <UML:Model stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Component View" name="Component View">
+     <UML:Namespace.ownedElement/>
+    </UML:Model>
+    <UML:Model stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Deployment View" name="Deployment View">
+     <UML:Namespace.ownedElement/>
+    </UML:Model>
+    <UML:Model stereotype="folder" visibility="public" isSpecification="false" namespace="m1" isAbstract="false" isLeaf="false" isRoot="false" xmi.id="Entity Relationship Model" name="Entity Relationship Model">
+     <UML:Namespace.ownedElement/>
+    </UML:Model>
+   </UML:Namespace.ownedElement>
+  </UML:Model>
+ </XMI.content>
+ <XMI.extensions xmi.extender="umbrello">
+  <docsettings viewid="6bykuiPec4V1" uniqueid="A8NfCWPI2ejO" documentation=""/>
+  <listview>
+   <listitem open="1" type="800" id="Views">
+    <listitem open="1" type="821" id="Component View"/>
+    <listitem open="1" type="801" id="Logical View">
+     <listitem open="0" type="807" id="6bykuiPec4V1" label="Диаграмма классов"/>
+     <listitem open="0" type="830" id="Datatypes">
+      <listitem open="1" type="829" id="MCAiGpUITiF7"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="OSnGsGbmnIA6"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="vupfmV4Q76t7"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="vk9XsVi2Eysg"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="SaxX8K0uaqA9"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="hEx04qurTgNW"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="SULvXjOJuYAp"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="lyUH2uszSyJQ"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="JNTQHYvpmctC"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="Hy1zkwhuSZNA"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="vPlzXQDUQHIK"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="55Q8RsT6cxUK"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="4XaGg4QaPoti"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="rGy0rtNcsu25"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="IUziKoxJpoCC"/>
+      <listitem open="1" type="829" id="SNekUQiyfksX"/>
+     </listitem>
+     <listitem open="0" type="831" id="uGSxnuzFYRy0">
+      <listitem open="0" type="839" id="3dHXP6lfkHY9"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="IOAAgDqkp5FC"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="tdKS46jMUrVB"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="IREaDdB4GTVI"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="CsFEFEHiNQaZ"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="IgXtPXRdeMNp"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="92IAviOB7cmI"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="TBBsE8fMAxU4"/>
+     </listitem>
+     <listitem open="0" type="831" id="oSagg2cRuZgT">
+      <listitem open="0" type="839" id="YMQcaXdoXEcf"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="G0ap815Op6Ts"/>
+     </listitem>
+     <listitem open="0" type="831" id="NYY9tRLX6bnV">
+      <listitem open="0" type="839" id="Q7gQPsPQbMeU"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="WUPI0iYzE9pW"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="aNSj07FbdrW2"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="bWcxRlisqOIG"/>
+     </listitem>
+     <listitem open="0" type="831" id="R1UgUlSWNfG0">
+      <listitem open="0" type="839" id="C7jwSCXqJ0er"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="91OM8Go4L6I9"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="DRa8QcXZcvwi"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="Q7TnYRTUCTnK"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="x5IEpx5i9vec"/>
+      <listitem open="0" type="839" id="U68QBg9LnsIF"/>
+     </listitem>
+     <listitem open="1" type="813" id="vkTOkoyktEQx"/>
+     <listitem open="0" type="813" id="kfh09ejRTekG">
+      <listitem open="0" type="814" id="1OoC5kTNK5x1"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="4KPZ9t3IBjXC"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="wMjgEnk7mnnM"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="5sRViPzwUu40"/>
+      <listitem open="0" type="815" id="yT8DisVeIEF0"/>
+      <listitem open="0" type="815" id="Uwx2ShFLq2Cb"/>
+      <listitem open="0" type="815" id="CXSqG0WDsgxI"/>
+      <listitem open="0" type="815" id="ZAxc0O5hm4dE"/>
+     </listitem>
+     <listitem open="0" type="813" id="vDweH2lgqfqY">
+      <listitem open="0" type="814" id="W91oYuzUXHWG"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="VEb2V5IRNCED"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="9ENWJVabIpXC"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="xKvnsz2AM584"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="F9colrtG4SGZ"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="KoHwwSdSZcF7"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="XXysjB6sPTMh"/>
+      <listitem open="0" type="815" id="oRxx1kgtdvx6"/>
+     </listitem>
+     <listitem open="0" type="813" id="f71jLTl8k9vI">
+      <listitem open="0" type="814" id="qa5dNEDLSgKL"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="FIyAjJAtq6J6"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="yGT1tb0cwRN2"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="9XvSIti9gwSM"/>
+      <listitem open="0" type="815" id="x1DdvfxmD1Nb"/>
+     </listitem>
+     <listitem open="0" type="813" id="fp8xjtiIrohs">
+      <listitem open="0" type="815" id="tryHugSLsh7u"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="9pZDVNpe9W7J"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="TCFl4wt0bjqw"/>
+      <listitem open="0" type="814" id="rY5e5H9Q6nZa"/>
+     </listitem>
+    </listitem>
+    <listitem open="1" type="836" id="Entity Relationship Model"/>
+    <listitem open="1" type="802" id="Use Case View"/>
+    <listitem open="1" type="827" id="Deployment View"/>
+   </listitem>
+  </listview>
+  <codegeneration>
+   <codegenerator language="Python"/>
+  </codegeneration>
+ </XMI.extensions>
+</XMI>
--- a/common.tex
+++ b/common.tex
@@ -18,15 +18,7 @@
 % Общие разделы автореферата и диссертации
 \mkcommonsect{actuality}{Актуальность работы.}{
 Объем производства композиционных материалов увеличивается с каждым годом.
-Создание новых материалов будет играть ключевую роль в авиаци. Использование
-тканых композитов в элементах конструкций ответственного
-назначения, работающих в условиях многократно изменяющихся внешних
-нагрузок в течении длительного сроков эксплуатации, предопределяет
-необходимость прогнозирования не только эффективных деформационных
-характеристик, но и проведения уточненного прочностного анализа.
-Это, в свою очередь, актуализирует построение математических моделей
-поведения слоев этих материалов с локальными дефектами при
-комбинированных многоосных квазистатических нагружениях.онных, космических
+Создание новых материалов играет ключевую роль в авиациионных, космических
 и ракетных системах для уменьшения массы и стоимости конструкции. 

 Появление таких материалов как углепластики, боропластики и органопластики
@@ -40,11 +32,11 @@
 обтекатели, вкладыши критического сечения ракетных двигателей и многие другие
 изделия, эксплуатируемые в условиях интенсивного теплового воздействия.

-При изготовлении конструкций из КМ совершенство технологии определяется выбором
-оптимальных параметров технологического процесса, техническим уровнем
-используемого оборудования и остнастки, наличием надежных методов
-неразрушающего контроля композиционных конструкций и полуфабрикатов для их
-производства. \cite{bib:bulanov}
+При изготовлении конструкций из композиционных материалов совершенство
+технологии определяется выбором оптимальных параметров технологического
+процесса, техническим уровнем используемого оборудования и остнастки, наличием
+надежных методов неразрушающего контроля композиционных конструкций и
+полуфабрикатов для их производства. \cite{bib:bulanov}

 В то же время, при производстве тканых композитов с искривленными
 волокнами неизбежны технологические дефекты, снижающие эксплуатационные свойства
@@ -56,34 +48,61 @@
 условии вакуумирования или пропитки под давлением. Кроме того, гарантированное
 обеспечение наличия в этих участках поликристаллической матрицы (углеродной,
 осаждаемой из газовой фазы или получаемой при карбонизации полимеров), матрицы
-на основе терморасширенного графита или керамики также затруднено. \cite{bib:dedkov1}
+на основе терморасширенного графита или керамики также затруднено. Это связано
+прежде всего с тем, что, во-первых, образующийся на поверхности нитей слой
+осаждаемого материала препятствует дальнейшему насыщению каркаса
+поликристаллической матрицей и, во-вторых, заполнение внутренних пор исключается
+самими переплетенными волокнами основы и утка.

 Использование тканых композитов в элементах конструкций
 ответственного назначения, работающих в условиях многократно изменяющихся
 внешних нагрузок в течении длительного сроков эксплуатации,
 предопределяет необходимость прогнозирования не только эффективных
 деформационных характеристик, но и проведения уточненного прочностного анализа.
-Это, в свою очередь, актуализирует построение математических моделей поведения
-слоев этих материалов с локальными дефектами при комбинированных многоосных
-квазистатических нагружениях.
+Это, в свою очередь, актуализирует разработку новых математических методов
+моделирования поведения слоев этих материалов с локальными дефектами при
+комбинированных многоосных квазистатических нагружениях.
+
+Исследованию механического поведения тканых композитов с искривленными
+волокнами и переплетениями различного типа посвящены многочисленные публикации
+сотрудников Левенского католического университета (Бельгия), которые на
+протяжении последних десяти лет занимаются разработкой специализированных
+пакетов прикладных программ для описания геометрии и численного решения краевых
+задач методом конечных элементов \cite{bib:lomov1, bib:lomov2}. Установлению
+закономерностей неупругого деформирования и описанию процессов накопления
+повреждений при циклическом нагружении посвящены статьи \cite{bib:shokrieh,
+bib:nishikawa}. В работе \cite{bib:hufenbach} проведено сравнение вычислительных
+и натурных экспериментов с элементами конструкций из тканых композитов при
+многоосном нагружении. В работах 
+\cite{bib:overview1,bib:overview2,bib:overview3,bib:overview4,bib:overview5,
+bib:overview6, bib:overview7, bib:overview8, bib:overview9, bib:overview10,
+bib:overview11, bib:overview12, bib:overview13, bib:overview14, 
+bib:overview15, bib:overview16, bib:overview17, bib:overview18, 
+bib:overview19, bib:overview20, bib:overview21, bib:overview22} описывается 
+применение численных методов конечно-элементного моделирования к задачам 
+микроразрушения композитов. Одним из наиболее перспективных Однако изучению 
+влияния локальных технологических дефектов на механическое поведение, 
+прочностные и деформационные свойства тканых композитов уделяется недостаточное 
+внимание.
 }

 \mkcommonsect{objective}{Цель диссертационной работы.}{%
-Целью диссертационной работы являлась разработка математических моделей
-механического поведения тканых композитов с локальными дефектами при
-комбинированных пропорциональных нагружениях.
+Целью диссертационной работы являлась разработка новых математических моделей,
+описывающих механическое поведение тканых композитов с локальными дефектами
+при комбинированных нагружениях.

 Достижение поставленной цели связано с решением следующих основных задач:
 \begin{itemize}
- \item построение твердотельной модели слоя тканого КМ с локальными
-технологическими дефектами;
+ \item построение твердотельной модели слоя тканого композиционного материала с
+локальными технологическими дефектами;
 \item разработка математической модели механического поведения слоя тканого
 композита при комбинированном пропорциональном нагружении;
+ \item разработка модуля расширений платформы численного моделирования 
+SALOME-MECA для определения безразмерного параметра поля напряжений $\Theta$.
 \item оценка влияния типа дефекта на эффективные упругие и прочностные свойства
 слоя тканого композита;
- \item формулировка рекомендаций по количеству и типу допустимых дефектов, не
-нарушающих эксплуатационные свойства в элементах конструкций, изготовленных из
-тканых композитов.
+ \item определение коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого
+композита с локальными технологическими дефектами.
 \end{itemize}
 }

@@ -92,89 +111,151 @@
 \begin{itemize}
  \item применение методов механики композитов к задачам
 прогнозирования эффективных деформационных и прочностных характеристик тканого
-КМ с искривленными изотропными волокнами и поликристаллической матрицей;
-  \item разработка автоматизированного программного продукта для
-проведения расчетов по определению эффективных харктеристик тканого КМ;
-  \item проведение численных экспериментов для определения
-эффективных характеристик тканого КМ с локальными дефектами.
+композиционного материала с искривленными изотропными волокнами и
+поликристаллической матрицей;
+  \item разработка, обоснование и тестирование эффективных вычислительных
+методов с применением современных компьютерных технологий для определения
+коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого композиционного материала,
+вызванных наличием внутренних технологических дефектов;
 \end{itemize}
 }

 \mkcommonsect{value}{Практическая значимость.}{%
-Практическая значимость диссертационной работы состоит в разработке
-математической модели механического поведения слоя тканого композита с
-локальными технологическими дефектами при комбинированном многоосном нагружении.
+Практическая значимость диссертационной работы состоит в реализации эффективных
+численных методов и алгоритмов в виде комплексов проблемно-ориентированных
+программ для проведения вычислительного эксперимента по определению поведения
+слоев тканых композиционных материалов с локальными технологическими дефектами
+в условиях многоосного квазистатического нагружения.
 }

 \mkcommonsect{results}{%
 На защиту выносятся следующие основные результаты и положения:}{%
 \begin{itemize}
- \item 
+ \item математическая модель фрагмента слоя тканого композиционного 
+материала полотняного плетения с локальными технологическими дефектами при 
+произвольном макродеформировании;
+ \item модуль расширений платформы численного моделирования SALOME-MECA для 
+определения безразмерного параметра $\Theta$ в некоторой точке тела, на основе 
+численного решения краевых задач;
+ \item результаты решения задач по определению коэффициентов концентрации 
+напряжений в слое тканого композиционного материала с локальными 
+технологическими дефектами в виде пропуска волокна основы, разрыва волокна 
+основы, одновременного разрыва волокон основы и утка, а также внутренней 
+технологической поры.
 \end{itemize}
 }

 \mkcommonsect{approbation}{Апробация работы}{%
-Результаты работы докладывались на: 
+Результаты работы докладывались на $10$ всероссийских  и $5$ 
+международных конференциях:
+\begin{enumerate}
+ \item XL, XLI Int. Summer School <<Advanced Problems in Mechanics>>, 
+С.Петербург, 28 мая -- 01 июня 2012 г., 01--08 июля 2013 г.
+ \item Международная конференция <<Актуальные проблемы механики сплошных 
+сред>>, Цахкадзор, Армения, 08--12 октября 2012 г.
+ \item Международная конференция <<Иерархически организованные системы живой и 
+неживой природы>>, Томск, 9--13 сентября 2013 г.
+ \item VII Всероссийская (с международным участием) конференция по механике 
+деформируемого твердого тела, Ростов-на-Дону, 15--18 октября 2013 г.
+ \item VI Евразийская научно-практическая конференция <<Прочность неоднородных 
+структур>>, Москва, 17--19 апреля 2012 г.
+ \item XVIII Зимняя школа по механике сплошных сред, Пермь-Екатеринбург, 18--22 
+февраля 2013 г.
+ \item Всероссийская конференция <<Механика наноструктурированных материалов и 
+систем>>, Москва, 13--15 декабря 2011 г.
+ \item VII Российская конференция <<Механика микронеоднородных 
+материалов и разрушение>>, Екатеринбург, 23--27 апреля 2012 г.
+ \item IV Всероссийский симпозиум <<Механика наноструктурированных материалов и 
+систем>>, Москва, 04--06 декабря 2012 г.
+ \item VIII Российская НТК <<Механика, ресурс и диагностика материалов и 
+конструкций>>, Екатеринбург, 26--30 мая 2014 г.
+ \item Международная молодежная научная конференция <<XXXVIII Гагаринские 
+чтения>>, Москва, 10--14 апреля 2012 г.
+ \item Международный молодежный научный форум <<Ломоносов-2012>>, Москва, 
+10--14 апреля 2012 г.
+ \item XXI, XXII Всероссийская школа-конференция молодых ученых и студентов 
+<<Мат. моделирование в естественных науках>>, Пермь, 03--06 октября 2012 г., 
+02--05 октября 2013 г.
+\end{enumerate}
 }

 \mkcommonsect{pub}{Публикации.}{%
-Основные научные результаты диссертации отражены в $N$-ти работах, в том числе
-в $n_1$-х статьях перечня, рекомендованного ВАК РФ~\citemy{bib:dedkov1},
-$n_2$-ти тезисах докладов~\citemy{bib:dedkov1}.
+Основные научные результаты диссертации отражены в $5$-и статьях, из которых 
+$3$ опубликованы в изданиях, входящих в базы цитирования SCOPUS, а $4$ статьи 
+--- в журналах из перечня, рекомендованного ВАК РФ~\citemy{A:bib:dedkov1,
+A:bib:dedkov2, A:bib:dedkov3} и $17$-и работах в материалах и тезисах 
+докладов Всероссийских и международных конференций~\citemy{A:bib:dedkov10, 
+A:bib:dedkov11, A:bib:dedkov12, A:bib:dedkov13, A:bib:dedkov14, 
+A:bib:dedkov15, A:bib:dedkov16, A:bib:dedkov17, A:bib:dedkov18, 
+A:bib:dedkov19, A:bib:dedkov20, A:bib:dedkov21, A:bib:dedkov22, 
+A:bib:dedkov23, A:bib:dedkov24, A:bib:dedkov25, A:bib:dedkov26, A:bib:dedkov27}.
 }

 \mkcommonsect{contrib}{Личный вклад автора.}{%
-Все исследования, изложенные в диссертационной работе, проведены
-лично соискателем в процессе научной деятельности под руководством
-научного руководителя.
+заключается в разработке и тестировании математической модели тканого 
+композиционного материала полотняного плетения с внутренними технологическими 
+дефектами; разработке и тестировании модуля расширений платформы численного 
+моделирования SALOME-MECA для определения безразмерного параметра $\Theta$; 
+определению коэффициентов концентрации напряжений в слое тканого 
+композиционного материала, вызванных наличием локальных технологических 
+дефектов в виде пропуска волокна основы, разрыва волокна основы, одновременного 
+разрыва волокон основы и утка, а также внутренней технологической поры. 
+Постановка задач и обсуждение результатов проводились совместно с научным 
+руководителем. В статьях, написанных в соавторстве с научным руководителем, 
+автором выполнен полный объем численного эксперимента, а также обработки 
+результатов моделирования.
 }

 \mkcommonsect{struct}{Структура и объем диссертации.}{%
-Диссертационная работа состоит из введения, $n$-х частей, заключения, выводов и
-списка литературы. Полный объем составляет $n_1$ страниц. Библиография включает
-$n_2$ наименований.
+Диссертационная работа состоит из введения, $3$-х глав, заключения, выводов и
+списка литературы. Полный объем составляет $97$ страниц. Библиография 
+включает $61$ наименование.
 }

 \mkcommonsect{inintro}{Во введении}{
-приведен краткий обзор, отражающий современное
-состояние вопросов исследования, сделано заключение об актуальности
-темы диссертационной работы. Сформулирована цель данной работы, полученные 
-в ней новые научные результаты, применение и практическая ценность,
-приведена аннотация содержания глав диссертационной работы.
+приведен краткий обзор, отражающий современное состояние вопросов исследования,
+сделано заключение об актуальности темы диссертационной работы. Сформулирована
+цель данной работы, полученные в ней новые научные результаты, применение и
+практическая ценность, приведена аннотация содержания глав диссертационной
+работы.
 }

 \mkcommonsect{infirst}{В первой главе}{
-рассматриваются технологические операции изготовления конструкций из
-тканых композиционных материалов с поликристаллической матрицей. Описывается
-процесс изготовления волокон, рассматриваются типы тканей и способы их
-производства, а так же совмещение тканого каркаса с поликристаллической
-матрицей, методы контроля качества конструкций их тканых материалов с
-поликристаллической матрицей и типы дефектов, возникающие во время
-технологических процессов, выявляемых с их помощью.
+рассматривается физическая модель тканого композиционного материала с
+искривленными волокнами и поликристаллической матрицей. Описываются
+технологические операции изготовления конструкций из данного вида материала,
+которые могут приводить к возникновению локальных технологических
+дефектов, а также методы контроля качества конструкций их тканых материалов с
+поликристаллической матрицей, позволяющие выявить такие дефекты.
 }

 \mkcommonsect{insecond}{Во второй главе}{
-рассматриваются математические модели упруго-хрупкого поведения
-слоя тканого композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей
-при двухосном растяжении в плоскости слоя, чистом сдвиге и одноосном растяжении
-слоя в направлении утка. Приведены значения безразмерных коэффициентов
-концентрации напряжений, вызванных наличием таких локальных дефектов как
-пропуск волокна основы, разрыв волокна основы, разрыв волокон основы и утка, а
-также наличием внутренней технологической поры. Определены механизмы,
-приводящие к разрушению поликристалллической матрицы.
+рассматривается разработка математической модели тканого композита полотняного 
+плетения идеальной периодической структуры, а также с наличием локальных 
+технологических дефектов. Описывается программное обеспечение, используемое для 
+построения геометрической модели. Принимаются гипотезы для решения задачи 
+деформирования слоя тканого композита. На примере задачи о равнокомпонентном 
+макродеформировании проводится тестирование разработанной модели. Приводятся 
+блок-схемы алгоритмов и спроектированная модель базы данных расширений 
+платформы численного моделирования SALOME-MECA для определения значений 
+безразмерного параметра $\Theta$, описывающего исследуемое свойство в 
+произвольной точке слоя тканого композита.
 }

 \mkcommonsect{inthird}{В третьей главе}{
-рассматриваются математические модели упруго-хрупкого поведения слоя такного
-композита с искривленными волокнами и поликристаллической матрицей при
-двухосном растяжении в плоскости слоя, чистом сдиге и одноосном
-растяжении в направлении утка, с учетом наличия контакта с трением между
-волокнами. Приведены значения безразмерных коэффициентов концентрации
-напряжений, вызванных наличием таких локальных дефектов как разрыв волокна
-основы и разрыв волокон основы и утка, учитывая внутренние технологические
-поры, образовавшиеся в результате недостаточной пропитки ткани материалом
-матрицы в местах наибольшей кривизны волокон. Определены механизмы,
-приводящие к разрушению поликристалллической матрицы.
+на основе численного решения задач комбинированного многоосного
+нагружения, с помощью разработанного модуля расширений платформы численного 
+моделирования SALOME-MECA, определяются значения безразмерных коэффициентов 
+концентрации напряжений в слое тканого композита, вызванные наличием локальных 
+технологических дефектов в виде пропуска волокна основы, разрыва волокна 
+основы, одновременного разрыва волокон основы и утка, а также внутренней 
+технологической поры. Рассматриваются модели тканого композита при наличием 
+контакта с трением между влокнами основы и утка, а также с гарантированной 
+прослойкой матрицы между волокнами. Определяются механизмы, приводящие к 
+разрушению поликристалллической матрицы. Показываются зависимости этих 
+механизмов от типа дефекта, вида нагружения, а также наличия в технологическом 
+процессе дополнительных операций, обеспечивающих проникновение связующего в 
+полости, образованные локальными технологическими дефектами.
 }

 \mkcommonsect{inend}{В заключении}{
--- a/disser.kilepr
+++ b/disser.kilepr
@@ -3,8 +3,8 @@ def_graphic_ext=png
 img_extIsRegExp=false
 img_extensions=.eps .jpg .jpeg .png .pdf .ps .fig .gif
 kileprversion=2
-kileversion=2.1.0
-lastDocument=c3.tex
+kileversion=2.1.3
+lastDocument=my.bib
 masterDocument=
 name=disser
 pkg_extIsRegExp=false
@@ -66,6 +66,23 @@ Indentation Mode=normal
 Mode=LaTeX
 ReadWrite=true

+[document-settings,item:end.tex]
+Bookmarks=
+Encoding=UTF-8
+FoldedColumns=
+FoldedLines=
+Highlighting=LaTeX
+Indentation Mode=normal
+Mode=LaTeX
+ReadWrite=true
+
+[document-settings,item:er.dot]
+Bookmarks=
+Encoding=UTF-8
+Highlighting=dot
+Indentation Mode=normal
+Mode=dot
+
 [document-settings,item:intro.tex]
 Bookmarks=
 Encoding=UTF-8
@@ -76,6 +93,13 @@ Indentation Mode=normal
 Mode=LaTeX
 ReadWrite=true

+[document-settings,item:my.bib]
+Bookmarks=
+Encoding=UTF-8
+Highlighting=BibTeX
+Indentation Mode=normal
+Mode=BibTeX
+
 [document-settings,item:stress_concentartors.tex]
 Bookmarks=
 Encoding=UTF-8
@@ -88,50 +112,50 @@ ReadWrite=true

 [item:bibliography.bib]
 archive=true
-column=0
+column=61
 encoding=UTF-8
 highlight=BibTeX
-line=68
+line=66
 mode=BibTeX
 open=true
 order=3

 [item:c1.tex]
 archive=true
-column=0
+column=8
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=427
+line=26
 mode=LaTeX
 open=true
 order=4

 [item:c2.tex]
 archive=true
-column=35
+column=39
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=732
+line=123
 mode=LaTeX
 open=true
 order=5

 [item:c3.tex]
 archive=true
-column=75
+column=36
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=455
+line=223
 mode=LaTeX
 open=true
 order=6

 [item:common.tex]
 archive=true
-column=63
+column=73
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=20
+line=148
 mode=LaTeX
 open=true
 order=1
@@ -146,64 +170,142 @@ mode=
 open=false
 order=-1

+[item:end.tex]
+archive=true
+column=53
+encoding=UTF-8
+highlight=LaTeX
+line=25
+mode=LaTeX
+open=true
+order=7
+
+[item:er.dot]
+archive=true
+column=49
+encoding=UTF-8
+highlight=dot
+line=7
+mode=dot
+open=false
+order=9
+
 [item:intro.tex]
 archive=true
 column=0
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=31
+line=52
 mode=LaTeX
 open=true
 order=2

+[item:my.bib]
+archive=true
+column=0
+encoding=UTF-8
+highlight=BibTeX
+line=35
+mode=BibTeX
+open=true
+order=8
+
 [item:stress_concentartors.tex]
 archive=true
 column=0
 encoding=UTF-8
 highlight=LaTeX
-line=23
+line=44
 mode=LaTeX
 open=true
 order=0

 [view-settings,view=0,item:bibliography.bib]
-CursorColumn=0
-CursorLine=68
+CursorColumn=61
+CursorLine=66
 JumpList=
-ViMarks=
+ViMarks=.,112,58,[,112,58,],112,58
+ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
+ViRegisterFlags=0,0
+ViRegisterNames=-,^

 [view-settings,view=0,item:c1.tex]
-CursorColumn=0
-CursorLine=427
+CursorColumn=8
+CursorLine=26
 JumpList=
-ViMarks=
+ViMarks=.,26,8,[,26,8,],26,8
+ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
+ViRegisterFlags=0,0
+ViRegisterNames=-,^

 [view-settings,view=0,item:c2.tex]
-CursorColumn=35
-CursorLine=732
+CursorColumn=39
+CursorLine=123
 JumpList=
-ViMarks=
+ViMarks=.,443,41,[,443,39,],443,41
+ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
+ViRegisterFlags=0,0
+ViRegisterNames=-,^

 [view-settings,view=0,item:c3.tex]
-CursorColumn=75
-CursorLine=455
+CursorColumn=36
+CursorLine=223
 JumpList=
-ViMarks=
+ViMarks=.,223,36,[,223,36,],223,36
+ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
+ViRegisterFlags=0,0
+ViRegisterNames=-,^

 [view-settings,view=0,item:common.tex]
-CursorColumn=63
-CursorLine=20
+CursorColumn=73
+CursorLine=148
+JumpList=
+ViMarks=.,148,72,[,148,72,],148,72
+ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
+ViRegisterFlags=0,0
+ViRegisterNames=-,^
+
+[view-settings,view=0,item:end.tex]
+CursorColumn=53
+CursorLine=25
 JumpList=
 ViMarks=
+ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
+ViRegisterFlags=0,0
+ViRegisterNames=-,^
+
+[view-settings,view=0,item:er.dot]
+CursorColumn=49
+CursorLine=7
+JumpList=
+ViMarks=.,18,24,[,18,24,],18,27
+ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
+ViRegisterFlags=0,0
+ViRegisterNames=-,^

 [view-settings,view=0,item:intro.tex]
 CursorColumn=0
-CursorLine=31
+CursorLine=52
 JumpList=
 ViMarks=
+ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
+ViRegisterFlags=0,0
+ViRegisterNames=-,^
+
+[view-settings,view=0,item:my.bib]
+CursorColumn=0
+CursorLine=35
+JumpList=
+ViMarks=.,35,0,[,35,0,],35,0
+ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
+ViRegisterFlags=0,0
+ViRegisterNames=-,^

 [view-settings,view=0,item:stress_concentartors.tex]
 CursorColumn=0
-CursorLine=23
+CursorLine=44
 JumpList=
-ViMarks=
+ViMarks=.,11,0,[,12,0,],-1,-1
+ViRegisterContents=ск волокна основы с доуплотнением ,}[ht!
+ViRegisterFlags=0,0
+ViRegisterNames=-,^
--- a/end.tex
+++ b/end.tex
@@ -9,17 +9,19 @@
 к появлению локальных технологических дефектов, определены типы дефектов,
 возникающие на каждой из стадиях этих технологических процессов. Описаны методы
 контроля качества, выявляющие локальные дефекты.
- \item Построены твердотельные модели слоя тканого композиционного материала с
+ \item Построены математические модели слоя тканого композиционного материала с
 искривленными волокнами и поликристаллической матрицей с гарантированной
 прослойкой матрицы между волокнами, а также с наличием контакта с трением между
 волокнами.
- \item Определены концентраторы напряжений в слое тканого композита с
+ \item Разработан модуль расширения для программного комплекса SALOME-MECA для 
+вычисления параметров напряженно-деформированного состояния слоя тканого 
+композита полотняного плетения.
+ \item На основе численного решения задач комбинированного многоосного
+нагружения слоя, определены концентраторы напряжений в слое тканого композита с
 искривленными волокнами и поликристаллической матрицей, вызванные наличием
 таких локальных дефектов как пропуск волокна основы, разрыв волокна основы,
-разрыв волокон основы и утка, наличие внутренней технологической поры при
-двухосном растяжении в плоскости слоя, чистом сдвиге, а также одноосном
-растяжении в направлении волокон основы.
- \item Определены механизмы, инициирующие разрушение матрицы в слое тканого
+разрыв волокон основы и утка, наличие внутренней технологической поры.
+ \item Установлены механизмы, инициирующие разрушение матрицы в слое тканого
 композита при наличии гарантированной прослойки матрицы между волокнами, а
 также при наличии контакта с трением между волокнами.
 \end{enumerate}
--- a/er.dot
+++ b/er.dot
@@ -0,0 +1,43 @@
+graph ER {
+	node [shape=box]; 
+	{node [label = "Свойства"] props}; 
+	{node [label = "Точки"] points};
+	node [shape=ellipse];
+	{node [label = <<B><U>Задача</U></B>>] problem}; 
+	{node [label = <<B><U>Схема нагружения</U></B>>] scheme};
+	{node [label = <<B><U>Дефект</U></B>>] defect}; 
+	{node [label = <<B><U>Фаза</U></B>>] phaze};
+	{node [label = <&sigma;<SUB>11</SUB>>] s11};
+	{node [label = <&sigma;<SUB>22</SUB>>] s22};
+	{node [label = <&sigma;<SUB>33</SUB>>] s33};
+	{node [label = <&sigma;<SUB>12</SUB>>] s12};
+	{node [label = <&sigma;<SUB>13</SUB>>] s13};
+	{node [label = <&sigma;<SUB>23</SUB>>] s23};
+	{node [label = <&sigma;<SUB>I</SUB>>] sI};
+	
+	node [shape=ellipse];
+	{node [label = <<B><U>X</U><SUB>1</SUB></B>>] x1}; 
+	{node [label = <<B><U>X</U><SUB>2</SUB></B>>] x2};
+	{node [label = <<B><U>X</U><SUB>3</SUB></B>>] x3};
+	
+	node [shape=diamond,style=filled,color=lightgrey]; "С-Т";
+
+	s11 -- props;
+	s22 --props;
+	s33 -- props;
+	s12 -- props;
+	s13 -- props;
+	s23 -- props;
+	sI -- props;
+	props -- problem;
+	props -- scheme;
+	props -- defect;
+	props -- phaze;
+	props -- "С-Т" [label="m", len=1.00];
+	"С-Т" -- points [label="n",len=1.00];
+	points -- x1;
+	points -- x2;
+	points -- x3;
+	
+	fontsize=20;
+}
--- a/fig/classDiagramm.png
+++ b/fig/classDiagramm.png
--- a/fig/concentrators/p0s0d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p0s0d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p0s0d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p0s0d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p0s0d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p0s0d5d6.png
--- a/fig/concentrators/p0s0d7.png
+++ b/fig/concentrators/p0s0d7.png
--- a/fig/concentrators/p0s1d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p0s1d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p0s1d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p0s1d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p0s1d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p0s1d5d6.png
--- a/fig/concentrators/p0s1d7.png
+++ b/fig/concentrators/p0s1d7.png
--- a/fig/concentrators/p0s2d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p0s2d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p0s2d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p0s2d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p0s2d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p0s2d5d6.png
--- a/fig/concentrators/p0s2d7.png
+++ b/fig/concentrators/p0s2d7.png
--- a/fig/concentrators/p1s0d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p1s0d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p1s0d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p1s0d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p1s0d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p1s0d5d6.png
--- a/fig/concentrators/p1s1d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p1s1d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p1s1d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p1s1d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p1s1d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p1s1d5d6.png
--- a/fig/concentrators/p1s2d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p1s2d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p1s2d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p1s2d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p1s2d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p1s2d5d6.png
--- a/fig/concentrators/p2s3d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p2s3d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p2s3d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p2s3d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p2s3d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p2s3d5d6.png
--- a/fig/concentrators/p2s3d7.png
+++ b/fig/concentrators/p2s3d7.png
--- a/fig/concentrators/p2s4d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p2s4d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p2s4d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p2s4d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p2s4d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p2s4d5d6.png
--- a/fig/concentrators/p2s4d7.png
+++ b/fig/concentrators/p2s4d7.png
--- a/fig/concentrators/p2s5d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p2s5d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p2s5d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p2s5d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p2s5d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p2s5d5d6.png
--- a/fig/concentrators/p2s5d7.png
+++ b/fig/concentrators/p2s5d7.png
--- a/fig/concentrators/p3s3d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p3s3d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p3s3d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p3s3d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p3s3d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p3s3d5d6.png
--- a/fig/concentrators/p3s4d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p3s4d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p3s4d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p3s4d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p3s4d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p3s4d5d6.png
--- a/fig/concentrators/p3s5d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/p3s5d1d2.png
--- a/fig/concentrators/p3s5d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/p3s5d3d4.png
--- a/fig/concentrators/p3s5d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/p3s5d5d6.png
--- a/fig/concentrators/v1/s0/s0d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s0/s0d1d2.png
--- a/fig/concentrators/v1/s0/s0d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s0/s0d3d4.png
--- a/fig/concentrators/v1/s0/s0d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s0/s0d5d6.png
--- a/fig/concentrators/v1/s0/s0d7.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s0/s0d7.png
--- a/fig/concentrators/v1/s1/s1d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s1/s1d1d2.png
--- a/fig/concentrators/v1/s1/s1d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s1/s1d3d4.png
--- a/fig/concentrators/v1/s1/s1d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s1/s1d5d6.png
--- a/fig/concentrators/v1/s1/s1d7.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s1/s1d7.png
--- a/fig/concentrators/v1/s2/s2d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s2/s2d1d2.png
--- a/fig/concentrators/v1/s2/s2d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s2/s2d3d4.png
--- a/fig/concentrators/v1/s2/s2d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s2/s2d5d6.png
--- a/fig/concentrators/v1/s2/s2d7.png
+++ b/fig/concentrators/v1/s2/s2d7.png
--- a/fig/concentrators/v2/s0/d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/v2/s0/d1d2.png
--- a/fig/concentrators/v2/s0/d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/v2/s0/d3d4.png
--- a/fig/concentrators/v2/s0/d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/v2/s0/d5d6.png
--- a/fig/concentrators/v2/s1/d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/v2/s1/d1d2.png
--- a/fig/concentrators/v2/s1/d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/v2/s1/d3d4.png
--- a/fig/concentrators/v2/s1/d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/v2/s1/d5d6.png
--- a/fig/concentrators/v2/s2/d1d2.png
+++ b/fig/concentrators/v2/s2/d1d2.png
--- a/fig/concentrators/v2/s2/d3d4.png
+++ b/fig/concentrators/v2/s2/d3d4.png
--- a/fig/concentrators/v2/s2/d5d6.png
+++ b/fig/concentrators/v2/s2/d5d6.png
--- a/fig/datalogical.dia
+++ b/fig/datalogical.dia
--- a/fig/datalogical.png
+++ b/fig/datalogical.png
--- a/fig/er.png
+++ b/fig/er.png
--- a/fig/facsimile.png
+++ b/fig/facsimile.png
--- a/fig/geometry/fragment_slice.png
+++ b/fig/geometry/fragment_slice.png
--- a/fig/mesh/v1/matrix.png
+++ b/fig/mesh/v1/matrix.png
--- a/fig/sec-facsimile.png
+++ b/fig/sec-facsimile.png
--- a/my.bib
+++ b/my.bib
@@ -0,0 +1,251 @@
+@ARTICLE{A:bib:dedkov1,
+  Author   = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title    = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с закрытыми
+внутренними технологическими порами},
+  Journal  = {Вестник ПНИПУ. Механика},
+  Volume   = {4},
+  Number   = {4},
+  Pages    = {29--36},
+  Year     = {2011},
+  Language = {russian}
+}
+
+@ARTICLE{A:bib:dedkov2,
+  Author   = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев},
+  Title    = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными
+дефектами при двухосном однородном равнокомпонентном макродеформировании},
+  Journal  = {Вестник Сам. гос. техн. ун-та. Сер. Физ.-мат. науки.},
+  Number   = {4},
+  Pages    = {66--75},
+  Year     = {2013},
+  Language = {russian}
+}
+
+@ARTICLE{A:bib:dedkov3,
+  Author   = {Д.В. Дедков and А. А. Ташкинов},
+  Title    = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита
+с локальными технологическими дефектами при чистом формоизменении},
+  Journal  = {Вычислительная механика сплошных сред.},
+  Volume   = {6},
+  Number   = {1},
+  Pages    = {103--109},
+  Year     = {2013},
+  Language = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov10,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с 
+локальными технологическими дефектами}, 
+  Booktitle = {Механика наноструктурированных материалов и систем: Мат. 
+Всероссийск. конф.}, 
+  Year      = {2012},
+  Pages     = {23},
+  Publisher = {Москва: Изд-во ИПРИМ РАН},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov11,
+  Author    = {Д. В. Дедков},
+  Title     = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными 
+технологическими дефектами},
+  Booktitle = {XXXVIII Гагаринские чтения: Научн. тр. Межд. молод. научн. конф},
+  Year      = {2012},
+  Pages     = {143-145},
+  Publisher = {Москва: Изд-во <<МАТИ -- РГТУ им. К.Э. Циолковского>>},
+  Volume    = {1},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov12,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с искривленными 
+волокнами и поликристаллической матрицей}, 
+  Booktitle = {Прочность неоднородных структур (ПРОСТ 2012): Сб. трудов VI 
+Евразийской науч.-практ. конф.},
+  Publisher = {М.: Изд-во НИТУ <<МИСиС>>},
+  Year      = {2012},
+  Pages     = {79},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov13,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными 
+технологическими дефектами в поликристаллической матрице},
+  Booktitle = {Механика микронеоднородных материалов и разрушение: Тез. докл. 
+VII Российск. конф.},
+  Publisher = {Екатеринбург: УрО РАН},
+  Year      = {2012},
+  Pages     = {178},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov14,
+  Author    = {Zaitsev A. V. and Dedkov D. V. and Tashkinov A. A.},
+  Title     = {Stress concentration at a woven textile composite layer with 
+local technological defects under two-axial proportional transversal
+macrodeformation},
+  Booktitle = {Advanced Problems in Mechanics: XL Int. Summer School. Book of 
+Abstracts},
+  Publisher = {St. Petersburg: IPMechEngin RAS},
+  Year      = {2012},
+  Pages     = {95}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov15,
+  Author    = {Д. В. Дедков},
+  Title     = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с замкнутыми 
+внутренними технологическими порами в поликристаллической матрице},
+  Booktitle = {Мат. межд. молодежного научн. форума <<Ломоносов–2012>>},
+  Publisher = {М.: МАКС Пресс},
+  Year      = {2012},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov16,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными 
+технологическими дефектами при двухосном равнокомпонентном растяжениии и чистом 
+формоизменении},
+  Booktitle = {Мат. моделирование в естественных науках: Тез. докл. XXI
+Всероссиск. школы-конф. молодых ученых и студентов},
+  Publisher = {Пермь: Изд-во Перм. нац. исслед. политехн. ун-та},
+  Year      = {2012},
+  Pages     = {47-49},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov17,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита с 
+локальными технологическими дефектами},
+  Booktitle = {Актуальные проблемы механики сплошных сред: Тр. межд. 
+конференции, посвященной 100-летию акад. НАН Армении Н. Х. Арутюняна},
+  Publisher = {Изд-во ЕГУАС},
+  Year      = {2012},
+  Volume    = {1},
+  Pages     = {223-227},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov18,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита 
+полотняного плетения},
+  Booktitle = {Механика наноструктурированных материалов и систем: Тез. докл. 
+IV Всероссийск. симпозиума},
+  Publisher = {Москва: Изд-во ИПРИМ РАН},
+  Year      = {2012},
+  Pages     = {34-35},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov19,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного 
+плетения с локальными технологическими дефектами в поликристаллической матрице},
+  Booktitle = {Иерархически организованные системы живой и неживой природы: 
+Мат. межд. конф.},
+  Publisher = {Томск: Изд-во ИФПМ СО РАН},
+  Year      = {2013},
+  Pages     = {233-236},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov20,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита 
+полотняного плетения с поликристаллической матрицей},
+  Booktitle = {Тр. VII Всероссийской (с междун. участием) конф. по механике 
+деформируемого твердого тела},
+  Publisher = {Ростов-на-Дону: Изд-во Южного фед. ун-та},
+  Year      = {2013},
+  Volume    = {1},
+  Pages     = {184-188},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov21,
+  Author    = {Zaitsev A. V. and Dedkov D. V. and Tashkinov A. A.},
+  Title     = {Stress concentration coefficients of a woven textile composite 
+layer with local processing defects under two-axial transversal 
+macrodeformation},
+  Booktitle = {Advanced Problems in Mechanics: XLI Int. Summer School. Book of 
+Abstracts},
+  Publisher = {St. Petersburg: IPMechEngin RAS},
+  Year      = {2013},
+  Pages     = {42}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov22,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного 
+плетения с поликристаллической матрицей},
+  Booktitle = {XVIII Зимняя школа по механике сплошных сред: Тез. докл.},
+  Publisher = {Пермь-Екатеринбург},
+  Year      = {2013},
+  Pages     = {111},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov23,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного 
+плетения с локальными технологическими дефектами в поликристаллической матрице},
+  Booktitle = {Иерархически организованные системы живой и неживой природы: 
+Тез. докл. межд. конф.},
+  Publisher = {Томск: Изд-во ИФПМ СО РАН},
+  Year      = {2013},
+  Pages     = {393-394},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov24,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Коэффициенты концентрации напряжений в слое тканого композита 
+полотняного плетения с поликристаллической матрицей},
+  Booktitle = {Тез. докл. VII Всероссийской (с междун. участием) конф. по 
+механике деформируемого твердого тела},
+  Publisher = {Ростов-на-Дону: Изд-во Южного фед. ун-та},
+  Year      = {2013},
+  Volume    = {1},
+  Pages     = {55},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov25,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Концентрация напряжений в слое тканого композита с локальными 
+технологическими дефектами при двухосном равнокомпонентном растяжениии и чистом 
+формоизменении},
+  Booktitle = {Мат. моделирование в естественных науках: Мат. XXII Всероссиск. 
+школы-конф. молодых ученых и студентов},
+  Publisher = {Пермь: Изд-во Перм. нац. исслед. политехн. ун-та},
+  Year      = {2013},
+  Pages     = {50-52},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov26,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного 
+плетения с поликристаллической матрицей},
+  Booktitle = {Механика, ресурс и диагностика материалов и конструкций: Мат. 
+VIII Российской НТК (Электронный ресурс)},
+  Publisher = {Екатеринбург, ИМАШ УрО РАН}, 
+  Year      = {2014},
+  Language  = {russian}
+}
+
+@INPROCEEDINGS{A:bib:dedkov27,
+  Author    = {Д. В. Дедков and А. В. Зайцев and А. А. Ташкинов},
+  Title     = {Концентрация напряжений в слое тканого композита полотняного 
+плетения с поликристаллической матрицей},
+  Booktitle = {Механика, ресурс и диагностика материалов и конструкций: Тез. 
+докл. VIII Российской НТК},
+  Publisher = {Екатеринбург: Изд-во УМЦ УПИ},
+  Year      = {2014},
+  Pages     = {175},
+  Language  = {russian}
+}
--- a/stress_concentartors.tex
+++ b/stress_concentartors.tex
@@ -1,4 +1,4 @@
-\documentclass[a4paper]{disser}
+\documentclass[candidate,a4paper]{disser}

 \usepackage[
  a4paper, mag=1000, includefoot,
@@ -6,13 +6,34 @@
 ]{geometry}
 \usepackage{ucs}
 \usepackage[utf8x]{inputenc}
-\usepackage[russian]{babel}
 \usepackage[T2A]{fontenc}
-\usepackage{graphicx}
+\usepackage[russian]{babel}
+\usepackage[pdftex]{graphicx}

+\usepackage{pgfplotstable}
+
+\definecolor{ylgnbu1}{RGB}{51, 102, 204}
+\definecolor{ylgnbu2}{RGB}{219, 57, 18}
+\definecolor{ylgnbu3}{RGB}{255, 153, 0}
+\definecolor{ylgnbu4}{RGB}{16, 150, 24}
+\definecolor{ylgnbu5}{RGB}{153, 0, 153}
+\definecolor{ylgnbu6}{RGB}{0, 153, 198}
+
+\pgfplotscreateplotcyclelist{colorbrewer-ylgnbu}{
+{fill=ylgnbu1!50!white, draw=ylgnbu1},
+{fill=ylgnbu2!50!white, draw=ylgnbu2},
+{fill=ylgnbu3!50!white, draw=ylgnbu3},
+{fill=ylgnbu4!50!white, draw=ylgnbu4},
+{fill=ylgnbu5!50!white, draw=ylgnbu5},
+{fill=ylgnbu6!50!white, draw=ylgnbu6},
+}
+
+\usepackage{pgfplots}
+\pgfplotsset{compat=1.9}
 \usepackage{array}

-\usepackage[unicode]{hyperref}
+\pagestyle{footcenter}
+\chapterpagestyle{footcenter}

 % Ссылки на работы соискателя включаются в общий список литературы
 \let\citemy=\cite
@@ -39,7 +60,7 @@
 \input{c3}
 \input{end}

-\bibliography{bibliography}
-\bibliographystyle{disser}
+\bibliography{bibliography,my}
+\bibliographystyle{ugost2008}

 \end{document}
--- a/tables.tex
+++ b/tables.tex
@@ -1,41 +1,3 @@
-\intro
+\mkcommonsect{convergence}{

-%
-% Используемые далее команды определяются в файле common.tex.
-%
-
-% Актуальность работы
-\actualitysection
-\actualitytext
-
-% Цель диссертационной работы
-\objectivesection
-\objectivetext
-
-% Научная новизна
-\noveltysection
-\noveltytext
-
-% Практическая ценность
-\valuesection
-\valuetext
-
-% Результаты и положения, выносимые на защиту
-\resultssection
-\resultstext
-
-% Апробация работы
-\approbationsection
-\approbationtext
-
-% Публикации
-\pubsection
-\pubtext
-
-% Личный вклад автора
-\contribsection
-\contribtext
-
-% Структура и объем диссертации
-\structsection
-\structtext
+}
--- a/tables/p0s0.csv
+++ b/tables/p0s0.csv
@@ -0,0 +1,8 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.933045312504, 0.936675207989, 0.929982158028, 0.912965320143, 4.22825314981, 0.995700905334
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.966942938923, 0.977403185818, 0.970937298197, 0.920694023903, 3.09690998475, 0.924492068887
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.963725996565, 0.963049046501, 0.954162322098, 0.941757518408, 4.58124930213, 0.844732431838
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.973377645577, 0.975051533781, 0.965011676963, 0.944402440209, 3.57166951189, 0.846315742151
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.954783042809, 0.950650833321, 0.930249219868, 0.949561722673, 4.54281110409, 0.940466094721
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.975821188908, 0.977544629523, 0.95754615871, 0.9704769916, 2.40815854471, 0.931738965072
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.998244143091, 0.998636790799, 0.996433312703, 0.995632501699, 1.00541115172, 0.997361941665
--- a/tables/p0s1.csv
+++ b/tables/p0s1.csv
@@ -0,0 +1,8 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.980661511803, 0.993036546129, 0.977520729617, 0.751763610098, 1.16968573318, 0.987347148068
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.987207671699, 1.00548097411, 0.992314897162, 0.727258056513, 1.10909698924, 0.972823744506
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.964630378253, 0.955738057526, 0.940698620061, 0.943309994416, 1.14682773445, 0.906010084628
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.96707778748, 0.962613443005, 0.945347405691, 0.894041599375, 1.12527910051, 0.910654892714
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.931818024409, 0.899185549838, 0.892336923156, 1.02014191549, 1.23360210929, 0.867472085729
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.935445312043, 0.915378591485, 0.90615526502, 0.927870733992, 1.18701469413, 0.876944794954
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.9947522156, 0.992066755537, 0.991319653368, 1.03943718228, 1.01973410887, 0.992136930885
--- a/tables/p0s2.csv
+++ b/tables/p0s2.csv
@@ -0,0 +1,8 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.1670794907, 1.816636502146, 1.558824172127, 1.11071074466, 1.02066425482, 0.988674748324
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00426239816, 1.752021638613, 0.935195273338, 1.10748856823, 1.03077286788, 0.99159816699
+3, {Разрыв волокна основы}, 1.00970373665, 1.94671399988, 2.1184140229, 0.980013863108, 1.03476310282, 0.939843804223
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 1.119046843899, 1.85156085653, 2.05828225367, 1.00363737497, 1.03986231433, 0.944041478374
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 1.026067034469, 2.6842252263, 2.2500164126, 1.278148321343, 1.08658805872, 1.259921670491
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 1.017694847512, 2.47653101751, 2.1485204584, 0.94371758731, 1.09097609391, 1.175093627496
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.976329553898, 1.14767221054, 1.10023543463, 0.95465196451, 1.01306069949, 0.99219206708
--- a/tables/p1s0.csv
+++ b/tables/p1s0.csv
@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.968683973086, 0.959896014566, 0.951076579374, 1.62742602166, 1.367493283729, 1.83745070173
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.979810273087, 0.973560565461, 0.966831710688, 1.47425968122, 1.274478255975, 1.76823964597
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.978191863252, 0.964868019515, 0.972130546288, 1.34345160519, 2.30696343583, 2.12586948738
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.983784342424, 0.970726153301, 0.977420238511, 1.27193385992, 1.76760651148, 1.98637477151
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.953436922317, 0.95139108646, 0.959306061939, 1.97839237367, 4.3616153365, 2.50466698718
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.965673304938, 0.961737020537, 0.969342679352, 1.76811846787, 3.31370961826, 2.30666588097
--- a/tables/p1s1.csv
+++ b/tables/p1s1.csv
@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.00959508904, 1.02812231715, 1.04470759438, 1.03889980534, 1.056455674122, 0.968410062168
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.01021910542, 1.02769081275, 1.04305229755, 1.04934255025, 1.038810554757, 0.969678423598
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.996888865001, 0.973841145759, 0.971741513636, 1.00885872391, 2.14671630718, 1.018261275354
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.997816047064, 0.974600016216, 0.973255950663, 1.00258849317, 1.7969615965, 1.008073386371 
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.974609170842, 0.925801706534, 1.085157249146, 1.010299776, 3.57611597699, 1.138204837766
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.979538728992, 0.933072653228, 0.896818083707, 1.02888625714, 2.8098735599, 1.093051873472
--- a/tables/p1s2.csv
+++ b/tables/p1s2.csv
@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.06496136869, 1.003179169146, 0.935486901717, 1.21517880145, 1.36063786946, 1.10740580576
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.04826489498, 1.008504402525, 0.951817569802, 1.17615495319, 1.27996598765, 1.09084974723
+3, {Разрыв волокна основы}, 1.01881638759, 1.04274164176, 1.01663650376, 1.11383645423, 3.562403543, 1.01795241496
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 1.01244038129, 1.06058351005, 1.01756527001, 1.08793932463, 3.49092189869, 1.00448013052
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 1.0344899051, 1.16867784147, 1.0415040353, 1.25403296927, 2.94146358514, 0.916895134841
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 1.02829436351, 1.15847807172, 1.03711536505, 1.21295282575, 2.53089354582, 0.932541105283
--- a/tables/p2s3.csv
+++ b/tables/p2s3.csv
@@ -0,0 +1,8 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.966379813563, 0.983481274565, 0.95001377118, 0.982467988768, 4.63831576353, 0.951454598813
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.975603221674, 0.996973045835, 0.967076768301, 0.965593870259, 4.24148255662, 0.943490031648
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.977523871744, 0.969922289532, 0.943402973083, 1.22311382436, 6.5103879576, 0.961683161788
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.980191023267, 0.972682409677, 0.947155786224, 1.24239222124, 6.01657458535, 0.965483888017
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.990168867597, 0.9808708302, 0.924822527705, 0.939284987405, 7.52025739204, 1.10019413501
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.994669214199, 0.9877868129, 0.934331774159, 0.911075903536, 6.6189086565, 1.09759088508
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.997567732155, 0.997902403595, 0.991784659921, 0.980658154702, 1.7089456206, 1.01670191095
--- a/tables/p2s4.csv
+++ b/tables/p2s4.csv
@@ -0,0 +1,8 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.984628209624, 1.02077303961, 0.962998641217, 1.08859655091, 1.1058273959, 0.957942628186
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.985209009234, 1.02279117252, 0.968239774974, 1.0865830107, 1.10815333327, 0.955509600264
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.980528859167, 0.951371150346, 0.970914936069, 0.950076055089, 1.26806315534, 0.96576420495
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.980353066787, 0.954438946933, 0.973603366071, 0.955683486123, 1.25981615506, 0.971930544291
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.973473217924, 0.925047225082, 0.945511945795, 0.933024974865, 1.306002505, 0.948547771233
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.974470279879, 0.938469763435, 0.935699652962, 0.936768022344, 1.27931299804, 0.956767725164
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.996603801627, 0.998301255574, 0.983749015693, 0.951172908637, 1.04630379256, 1.00471054256
--- a/tables/p2s5.csv
+++ b/tables/p2s5.csv
@@ -0,0 +1,8 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.971424366014, 0.990312296016, 0.948849943466, 7.49583836698, 1.34655178627, 0.952958973711
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.9776006235, 1.00097445573, 0.963628145617, 6.18368111376, 1.32230710249, 0.947314988504
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.97753325718, 0.96238537948, 0.924254697632, 6.58856939511, 1.60778576533, 0.964233392465
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.979262211525, 0.96545147761, 0.928061473134, 6.50542487158, 1.56747762034, 0.968995229237
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.984266757924, 0.965474892513, 0.906597591923, 2.47322441605, 1.69572221816, 1.04232341241
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.98770201869, 0.974577657704, 0.91681867727, 1.82221950795, 1.61109490778, 1.0440534934
+7, {Внутренняя технологическая пора}, 0.997116238998, 0.997744435665, 0.989674001239, 1.509775033787, 1.08822811659, 1.01204987048
--- a/tables/p3s3.csv
+++ b/tables/p3s3.csv
@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.99030566163, 1.06884862531, 0.961885093402, 1.486584208578, 0.96847258797, 8.84626648448
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.993168422474, 1.09232542177, 0.96957468383, 1.30414205628, 0.946947803584, 8.15561623068
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.969545623518, 0.949392655478, 0.972833540666, 6.1298579443, 0.938993548496, 3.1087983399
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.972813897026, 0.926604129402, 0.97463838331, 3.4060246511, 0.925815143496, 2.0585016316
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.941188158277, 0.986526904462, 0.971270030837, 5.7901863004, 1.6561985984, 3.3377372588
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.946964837904, 0.902712605927, 0.974872599697, 5.0061384483, 1.47793743652, 2.2946806688
--- a/tables/p3s4.csv
+++ b/tables/p3s4.csv
@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 1.00604928707, 1.37476651019, 2.17007798918, 1.08036404873, 3.0015596907, 0.908769844145
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 1.00610034235, 1.38704405207, 2.12072945952, 1.08386881793, 2.0622899126, 0.903994366947
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.98881733949, 0.945355381424, 1.29385589141, 0.906545970197, 3.528007443, 0.907952477794
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.988598183038, 0.949333411218, 1.27649205872, 0.907527306735, 2.396052691, 0.90740527204
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.981681816839, 0.99582476676, 0.935218741935, 0.987141390808, 3.429336887, 0.968305372
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.983142250205, 0.96276206122, 0.902826524484, 0.97564824475, 2.429313581, 0.9176244689
--- a/tables/p3s5.csv
+++ b/tables/p3s5.csv
@@ -0,0 +1,7 @@
+id, type, ksxx, ksyy, kszz, ksxy, ksxz, ksyz
+1, {Пропуск волокна основы}, 0.993511813339, 1.10672936216, 0.955261736419, 1.22753641164, 0.9793701639537, 0.938802682578
+2, {Пропуск волокна основы (доуплотнение)}, 0.995389313617, 1.12864520397, 0.963506111225, 1.18240744335, 0.9437261913149, 0.903712153915
+3, {Разрыв волокна основы}, 0.97548979845, 0.986908296544, 0.958860264967, 0.95591565039, 1.69005269858, 0.995352368728
+4, {Разрыв волокна основы (доуплотнение)}, 0.977406523372, 0.901906287584, 0.961149095958, 0.9387648350604, 1.54933204645, 0.907276775109
+5, {Разрыв волокон основы и утка}, 0.956217307753, 0.949689195956, 0.952350711823, 0.958274742054, 2.56978940815, 0.956976660884
+6, {Разрыв волокон основы и утка (доуплотнение)}, 0.96028251939, 0.916729026839, 0.957780604456, 0.955092432837, 2.33189119706, 0.927322659903
Author	SHA1	Message	Date
Denis V. Dedkov	f329385850	Bibliography was modified, fixes in summaries	2014-06-26 21:57:43 +06:00
Denis V. Dedkov	db50118978	Chapter 3 was finished, bibliography was modified	2014-06-26 19:55:04 +06:00
Denis V. Dedkov	1a1e774ea1	Tables was added, figures was added, text of 3 chapter was fixed	2014-06-26 13:31:00 +06:00
Denis V. Dedkov	3f8503ce0d	Fixes with ZAV	2014-06-24 23:11:33 +06:00
Denis V. Dedkov	2560d7dc02	Chapters 2 and 3 was fixed	2014-06-24 17:58:48 +06:00
Denis V. Dedkov	5fafb9d569	Tables changed to charts	2014-06-22 18:13:38 +06:00
Denis V. Dedkov	1e889956a3	Unused package was removed	2014-06-21 17:43:18 +06:00
Denis V. Dedkov	852e96567b	Fragment slice was redrawed, table was modified	2014-06-21 17:38:04 +06:00
Denis V. Dedkov	8a16942795	Completly removing warnings	2014-06-18 19:31:28 +06:00
Denis V. Dedkov	5e232cbb51	Remove warnings	2014-06-18 19:21:38 +06:00
Denis V. Dedkov	d60e3768ef	Table with time dependecy was fixed	2014-06-18 18:36:02 +06:00
Denis V. Dedkov	b90d2dfc0a	Dependency time from process count was described	2014-06-18 18:03:06 +06:00
Denis V. Dedkov	7c8d00dd56	Some changes;	2014-06-16 12:33:40 +06:00
Denis V. Dedkov	16dd00a323	Datalogical diagramm was added. Database description was added.	2014-06-15 15:26:16 +06:00
Denis V. Dedkov	de770fa35d	Class diagramm was changed. Description of class diagramm was added	2014-06-13 20:26:29 +06:00
Denis V. Dedkov	347f423ba3	Class diagramm was added	2014-06-13 19:40:47 +06:00
Denis V. Dedkov	90953f1eba	Autoref was changed, ER-diagramm was added, some refactoring	2014-06-12 23:19:17 +06:00
Denis V. Dedkov	70ba7d7b1b	Refactoring with plan	2014-06-08 13:55:45 +06:00
Denis V. Dedkov	fe18c071aa	Figures for internal pore was added	2014-06-08 13:08:37 +06:00
Denis V. Dedkov	7104ac01e5	New version of disser package	2014-06-06 00:08:34 +06:00
Denis V. Dedkov	e811942999	Bugfixes	2014-05-25 23:36:21 +06:00
Denis V. Dedkov	81f2c63932	Autoreferat was added	2014-05-25 17:54:44 +06:00
Denis V. Dedkov	85476f29bb	Chapeters was refactored	2014-05-23 18:25:14 +06:00
Denis V. Dedkov	36d7c4fad3	Common parts refactoring	2014-05-23 17:30:12 +06:00
Denis V. Dedkov	1548832f1a	Chapters was renamed	2014-05-23 16:37:14 +06:00
Denis V. Dedkov	2a61320646	some changes	2014-05-21 09:38:05 +06:00
Denis V. Dedkov	da74a52f97	New images was added	2014-05-04 16:28:38 +06:00
Denis V. Dedkov	2ef90b0b59	New images for stress concentrators was added	2014-04-27 18:39:45 +06:00
Denis V. Dedkov	baeefbef83	Chapter 2 was refactored	2014-03-30 14:03:25 +06:00
Denis V. Dedkov	f4c3276677	Small fixes	2014-03-15 15:45:21 +06:00
Denis V. Dedkov	a927c6cb23	Chapter 1 was fixed. Spellcheking	2014-03-15 14:04:27 +06:00
Denis V. Dedkov	a00b679ecf	Chapter 1 was fixed	2014-03-15 13:12:25 +06:00
Denis V. Dedkov	7f5555ea59	Refactoring for common part, bibliography was changed	2014-03-10 12:42:02 +06:00
Denis V. Dedkov	579db4acce	Some fixes	2013-04-15 06:59:48 +06:00
Denis V. Dedkov	fe803a6da2	Tables was changed	2013-02-24 15:37:07 +06:00
Denis V. Dedkov	8da0de952c	Bibliography was changed	2013-02-24 14:03:43 +06:00